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Lumerical案例 | 具有分布式电极的行波调制器

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引言

采用集总电极结构的一般电光调制器面临着这样的局限:器件的带宽受RC常数限制,而更高的运行速度需要更短的器件长度,这同样受到RC-lump的限制。采用行波电极结构具有显著优势,可消除集总电极设计带来的限制。本节介绍了采用行波电极结构的调制器并对其进行了表征。为了仿真载流子的分布,使用CHARGE模块对电荷和静电势进行自洽仿真。随后,MODE模块将利用载流子浓度信息,计算材料折射率实部和虚部的相应变化。这些参数随后被导出至INTERCONNECT模块,其中包括电压相关的结电容。INTERCONNECT元件库为行波调制器的设计与仿真提供了所需的灵活性。有关仿真流程的更多信息,请参阅Traveling Wave Modulator链接:https://optics.ansys.com/hc/en-us/articles/360042328774)

在行波电极结构中,通过使用匹配负载终止微波信号,可显著减少波导输出端的反射。因此,该结构克服了集总参数器件所受的RC常数限制。该器件可以做得更长,同时仍能满足与集总参数器件相同的速率要求。通过仔细控制折射率失配和阻抗失配,即可实现所需的调制器。

文献综述

在本节中,我们将我们的行波电极的仿真结果与几篇已发表论文中的结果进行了比较,我们复现的结果与已发表的结果高度一致。要复现这些结果,用户可以解压缩Ref_repro.zip文件并运行相应的脚本。

行波调制器调制强度与微波频率的关系

在参考文献2中,研究了不同光波与微波速度失配百分比下,行波调制器的调制强度与微波频率关系,我们通过使用行波电极元件进行仿真复现了这些结果。以下图表展示了调制器速度失配从5%到50%的调制强度仿真结果。在每个图表中,微波损耗从1dB/(sqrt(GHz)cm)变化到5dB/(sqrt(GHz)cm)。

不同光波与微波速度失配百分比下,行波调制器调制强度与微波频率的关系

不同特性阻抗和微波损耗下的调制频率响应

在参考文献3中,研究了不同特性阻抗和微波损耗的调制频率响应;我们通过使用我们的行波电极进行仿真,将电极特性阻抗作为参数,复现了这些结果。以下图表显示了仿真结果,图中标明了所有参数。

不同特性阻抗和微波损耗的调制频率响应

不同相移长度的调制频率响应

在参考文献4中,研究了针对不同相移长度的多种调制频率响应。下图是我们使用行波电极单元在仿真中重现的结果。两次测量中相移器的长度分别为1mm和2mm,调制器的偏置电压分别为0V和-3V。

不同相移长度的调制频率响应

不同终端阻抗的调制频率响应

在参考文献5中,进行了两项测量。一项是以终端电阻为参数的频率响应测量,另一项是归一化平均电压的测量。下图显示了测量结果,并标注了所有参数。

不同终端阻抗的调制频率响应

4纳米和8纳米调制器的调制频率响应

利用参考文献3中的模型,可通过下图预测带宽分别为4nm和8nm的调制器的调制强度。在我们重现的该图中,蓝色和绿色曲线分别测量4nm和8nm调制器的带宽。

所有使用行波电极元件的仿真结果都与已发表的文献结果吻合良好,这证明了该元件的准确性。更多信息请参见下文应用示例:系统建模说明与结果。

系统建模说明

在这一部分,提供了两个行波调制器的系统建模说明,并讨论了仿真结果。

为了说明行波调制器的原理,我们构建了两个仿真系统:其中一个调制器由外部行波电极驱动,另一个调制器则由常规电信号直接驱动,但内置了行波电极。

在文件TWM_waveguide_electrodes.icp中,光学调制器由NRZ电信号驱动,该电信号通过行波电极波导。光学调制器电极类型设置为"lumped"。行波电极波导对电信号产生滤波效果。以下是系统建模:

TW调制器波导电极模型

在文件TWM_modeling_electrodes.icp中,光学调制器直接由NRZ电信号驱动,然而,光学调制器本身的电极类型设置为“traveling wave”,以下为系统建模:

TW调制器系统模型

系统建模结果

TW调制器波导电极系统

对于TW调制器波导电极系统,当元件TW_1被禁用时,系统的驱动电信号和眼图如下所示:

驱动信号,行波电极禁用

眼图,行波电极禁用

启用行波电极后,波导后的电信号波形会产生滤波效应,因此系统的眼图会因时序抖动和噪声效应而恶化。行波电极波导的折射率失配为delta_n=0.1,微波损耗为1080dB/m。行波电极的标准参数设置为:

驱动电信号和启用了行波电极的系统眼图如下所示:

使用行波电极的驱动信号(Δn=0.1,微波损耗=1080dB/m)

带有行波电极的眼图(Δn=0.1,微波损耗=1080dB/m)

当"微波损耗"设置为0dB/m,且存在0.1的折射率失配时,波导后的波形和系统的眼图与禁用行波电极时相比,只有轻微的差异。

使用行波电极的驱动信号(Δn=0.1,微波损耗=0dB/m)

带有行波电极的眼图(Δn=0.1,微波损耗=0dB/m)

TW调制器建模电极系统

对于TW调制器建模电极系统,其工作原理与行波波导相同。将调制器的电极类型设置为"行波",并采用以下参数设置,系统生成的波形和眼图趋势相同。本例中的折射率失配为delta_n=1,微波损耗为0dB/m。

光学调制器增强设置

接收到的波形和系统的眼图如下所示:

原始信号和接收信号(Δn=1,微波损耗=0dB/m)

眼图(Δn=1,微波损耗=0dB/m)

具有更大折射率失配的调制器具有更强的滤波效果,因此信号和眼图的退化更加明显。

相关文献

1.Baehr-Jones, Tom, et al. "Ultralow drive voltage silicon traveling-wave modulator." Optics Express 20.11 (2012): 12014-12020.

2.Kim, Inho, Michael RT Tan, and Shih-Yuan Wang. "Analysis of a new microwave low-loss and velocity-matched III-V trans mission line for traveling-wave electro-optic modulators." Lightwave Technology, Journal of 8 (1990): 728-738.

3.Kubota, K. A. T. S. U. T. O. S. H. I., J. U. N. I. C. H. I. Noda, and Osamu Mikami. "Traveling wave optical modulator using a directional coupler LiNbO 3 waveguide." Quantum Electronics, IEEE Journal of 16.7 (1980): 754-760.

4.Xu, Hao, et al. "Demonstration and Characterization of High-speed Silicon Depletion-mode Mach-Zehnder Modulators." (2014): 1-1.

5.Lin, S. H., and Shih-Yuan Wang. "High-throughput GaAs PIN electrooptic modulator with a 3-dB bandwidth of 9.6 GHz at 1.3 µm." Applied Optics 26.9 (1987): 1696-1700.

6.Wang, S. Y., and S. H. Lin. "High speed III-V electrooptic waveguide modulators at λ-1.3 μm." Lightwave Technology, Journal of 6.6 (1988): 758-771.

7.Chiu, Yijen, et al. "High-speed traveling-wave electro-absorption modulators."International Symposium on Optical Science and Technology. International Society for Optics and Photonics, (2001).



来源:摩尔芯创
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首次发布时间:2026-05-25
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Zemax案例 | 基于Zemax实现AR波导全视野高均匀性设计方案

引言在增强现实(AR)技术飞速发展的当下,波导式AR显示设备因兼具紧凑性与宽视野优势,成为行业研发的核心方向。而眼动范围(Eyebox)的照度均匀性,直接决定了用户的沉浸式视觉体验,是波导式AR显示技术突破的关键痛点。天津大学团队在《Optics Express》发表的研究中,提出基于随机掩模光栅(RMG)的L型光栅波导设计方案[1],成功在20°×15°视野范围内实现全视野眼动范围均匀性均大于0.78的优异效果。而在这一创新研究的成像质量验证环节,Zemax软件凭借强大的光学仿真能力,成为验证随机掩模光栅成像性能的核心工具,为AR光栅波导的设计与优化提供了精准的技术支撑。AR光栅波导的眼动范围均匀性难题AR技术自上世纪60年代问世以来,已广泛应用于军事、娱乐、医疗、教育等多个领域。其中,光栅波导因能通过出瞳扩孔器(EPE)实现大视场、大眼球盒,成为近眼AR显示的主流技术方案。但在实际应用中,光栅波导的出瞳扩展过程中,未衍射光的能量会逐渐衰减,导致眼动范围内的空间照度均匀性变差——用户眼球转动时,虚拟图像的亮度会出现明显波动,严重影响视觉体验。为解决这一问题,行业内先后提出多种优化方案:如对称双目波导系统、分区域设计衍射效率光栅、考虑多视场的衍射效率优化等。但这些方案均存在明显短板:部分方案仅优化中心视场,边缘视场均匀性不佳;部分方案需迭代计算衍射效率分布,计算效率低下;还有部分方案要求设计复杂的光栅子结构,大幅提升了制造难度,难以实现产业化应用。实现全视野范围内的高眼动范围均匀性,同时兼顾设计效率与制造可行性,成为AR光栅波导技术发展亟待突破的核心问题。随机掩模光栅(RMG)的创新设计思路针对传统方案的不足,天津大学团队提出了以随机掩模光栅(RMG)为折叠光栅和出耦合光栅的L型光栅波导创新设计,从原理上简化了光栅波导的设计流程,同时实现了全视野的高眼动范围均匀性。核心原理:不变光栅结构,调控掩模填充因子与传统方案通过修改光栅结构实现衍射效率分布调控不同,随机掩模光栅的核心创新点在于:保持单个光栅的结构不变,通过调整掩模的填充因子(光栅结构存在概率,PGS)实现等效衍射效率的精准调控。随机掩模光栅被划分为众多方形单元,每个单元中光栅结构的存在与否呈随机分布,而整个光栅的物理结构保持一致。沿出瞳扩展方向逐步提高光栅结构的存在概率,即可实现衍射效率的梯度分布,其效果与传统多子区域光栅一致,但无需设计多种光栅结构,大幅降低了设计与制造难度。图1 (a)传统多子区域光栅;(b)随机掩模光栅(RMG)理论分析:解析解推导衍射效率分布团队基于经典L型光栅波导模型,对水平和垂直方向的出瞳扩展过程进行了详细的理论分析,通过微分方程推导得出满足照度均匀性条件的衍射效率分布解析解:1.折叠光栅(水平EPE):仅考虑零级和-1级反射衍射,推导得出-1级衍射效率的双变量分布函数,实现水平方向眼动范围均匀性调控;2.出耦合光栅(垂直EPE):考虑零级、-1级、-2级衍射的能量损耗,通过简化微分方程,得出零级衍射效率的分布解析解,实现垂直方向均匀性调控。该设计通过将衍射效率分布拆解为角度相关项与空间相关项的乘积,利用随机掩模光栅的填充因子调控空间相关项,光栅结构调控角度相关项,实现了全视野、全方向的衍射效率精准匹配。图2 传统的L形光栅波导系统。(a)波导结构示意图;(b)K空间分析图图3 基于RMG的L型光栅波导布局图光栅优化:RCWA结合PSO的精准设计为实现理论推导的衍射效率分布,团队采用严格耦合波分析(RCWA)结合粒子群优化(PSO)算法,对折叠光栅、出耦合光栅及入耦合光栅的结构进行了优化设计:1.确定光栅核心参数:选用532nm波长,HOYA-FD60W玻璃为波导基底(折射率1.817),波导厚度1mm,入耦合光栅、折叠光栅、出耦合光栅周期分别为440nm、311nm、440nm;2.子区域划分:将折叠光栅(30mm)分为15个水平子区域,出耦合光栅(18mm)分为9个垂直子区域,设置填充因子下限0.3,避免眼动范围局部无光照;3.结构优化:光栅采用梯形结构(可通过纳米压印技术批量制造),镀TiO₂膜层使衍射效率曲线更平滑,通过PSO算法优化光栅深度、膜层厚度、形状参数等,使光栅衍射效率与理论解析解高度匹配。优化后的入耦合光栅为锯齿形结构,镀银层后非偏振光平均衍射效率达0.747,为整个波导系统提供了高效的光耦合能力。图4 (a)入射耦合光栅结构示意图;(b)入射耦合光栅衍射耦合效率Zemax精准验证随机掩模光栅的成像性能在随机掩模光栅的设计中,掩模的随机分布是否会影响成像质量,是方案可行性的关键验证点。该团队采用Zemax搭建仿真模型,对随机掩模光栅的成像性能进行了系统验证,为方案的可行性提供了精准的仿真数据支撑。Zemax仿真模型搭建团队在Zemax中构建了模拟人眼的成像系统:采用直径3mm、焦距23mm的理想透镜模拟人眼光学系统,在光路中加入填充因子(PGS)为0.3的随机掩模光栅,模拟实际应用中随机掩模光栅对成像的影响。核心仿真指标:调制传递函数(MTF)调制传递函数(MTF)是评价光学系统成像清晰度的核心指标,反映了系统对不同空间频率细节的传递能力。团队通过Zemax仿真,获取了不同像素尺寸(0.2mm、0.3mm、0.4mm、0.5mm)下随机掩模光栅的MTF曲线,并与无掩模的衍射极限MTF曲线对比。图5 (a)带有随机掩模的成像系统;(b)中心场的MTF曲线仿真关键结论Zemax的仿真结果显示:当随机掩模光栅的像素尺寸为0.2mm时,其MTF曲线在空间频率低于40lp/mm时与衍射极限高度重合,即使在100lp/mm的高空间频率下,MTF值仍大于0.61。而100lp/mm的空间频率对应20°×15°视野下1600×1200的分辨率,完全满足AR近眼显示的视觉要求。这一结果充分证明,随机掩模光栅的随机分布对成像质量的影响在可接受范围内,为该设计方案的实际应用奠定了重要的成像性能基础。系统仿真:多软件联合验证方案可行性在完成光栅结构设计与Zemax成像性能验证后,团队采用Lighttools与Rsoft软件搭建了完整的L型光栅波导系统仿真模型,对全系统的眼动范围均匀性、能量效率进行了全面验证,同时结合Zemax的成像仿真结果,形成了“设计-成像验证-系统验证”的完整仿真流程。仿真模型构建1.利用Rsoft软件的RCWA功能,生成折叠光栅、出耦合光栅、入耦合光栅的双向散射分布函数(BSDF),精准描述光栅的衍射特性;2.在Lighttools中搭建L型光栅波导的三维模型,导入Rsoft生成的BSDF文件,设置波导的全内反射(TIR)条件,模拟光在波导中的传播、耦合、出瞳扩展过程;3.考虑光的偏振特性,采用9点法评价眼动范围均匀性:在16mm×12mm的眼动范围内均匀选取9个3mm×3mm的区域,计算各区域的平均照度,通过公式计算空间均匀性。图6 (a)Lighttools中搭建的L形光栅波导模型;(b)九点法示意图核心仿真结果1.眼动范围均匀性:在20°×15°的全视野范围内,所有视场的眼动范围均匀性均大于0.78,中心视场均匀性更是超过0.84,远优于传统设计方案,能为用户提供无亮度波动的沉浸式视觉体验;2.全视野均匀性补充验证:采用3mm×3mm卷积核对整个眼动范围的照度分布进行卷积分析,以P5/P95值评价全视野均匀性,结果显示所有视场的P5/P95值均大于0.66,验证了全眼动范围的照度均匀性;3.能量效率:全系统的能量效率为0.03~0.07,虽受多次衍射效应影响存在一定能量损耗,但可通过优化光栅结构进一步提升,且在均匀性优先的设计目标下,该能量效率处于可接受范围。图7 卷积后中心区域的照度分布仿真结果充分验证了基于随机掩模光栅的L型光栅波导设计方案的可行性,实现了“全视野、高均匀性、易制造”的设计目标,而Zemax作为成像性能验证的核心工具,为该方案的落地扫清了成像质量的关键障碍。Zemax:AR光学设计的关键工具从本次天津大学团队的创新研究,到全球AR/VR行业的技术发展,Zemax软件始终作为关键光学仿真工具,为各类新型光学结构的设计、验证、优化提供全方位的技术支撑。在AR光栅波导设计领域,Zemax的核心优势体现在:精准的光学建模:支持光栅、波导、自由曲面等多种新型光学元件的建模,可精准模拟光在复杂光学系统中的传播规律;全面的成像评价:提供MTF、畸变、照度均匀性、点列图等丰富的成像质量评价指标,满足AR近眼显示的高精度成像验证需求;高效的优化能力:支持多种优化算法,可结合实际设计目标对光学系统进行快速优化,大幅缩短研发周期;良好的兼容性:可与Lighttools、Rsoft、Matlab等软件无缝衔接,实现“光栅设计-系统仿真-算法优化”的一体化流程,适配前沿光学研究的复杂需求。Ansys官网参考仿真案例:https://optics.ansys.com/hc/en-us/articles/42661745411859-How-to-simulate-exit-pupil-expander-EPE-with-diffractive-optics-for-augmented-reality-AR-system-in-OpticStudio-part-1https://optics.ansys.com/hc/en-us/articles/42661829809043-How-to-simulate-exit-pupil-expander-EPE-with-diffractive-optics-for-augmented-reality-AR-system-in-OpticStudio-part-2https://optics.ansys.com/hc/en-us/articles/42661798799251-How-to-simulate-exit-pupil-expander-EPE-with-diffractive-optics-for-augmented-reality-AR-system-in-OpticStudio-part-3https://optics.ansys.com/hc/en-us/articles/42661810986003-How-to-simulate-exit-pupil-expander-EPE-with-diffractive-optics-for-augmented-reality-AR-system-in-OpticStudio-part-4参考文献:[1] Wu Y, Pan C, Lu C, Zhang Y, Zhang L, Huang Z. Augmented reality display with high eyebox uniformity over the full field of view based on a random mask grating. Opt Express. 2024 May 6;32(10):17409-17423. doi: 10.1364/OE.521992. PMID: 38858925.来源:摩尔芯创

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