金属激光粉床熔融增材制造(PBF-LB/M)可制备复杂金属构件,但加工过程剧烈变化的热历史导致难以实现局部微结构精准调控。本文结合优化的 PBF-LB/M 工艺参数(加工工艺库)与增材制造固有设计自由度,通过空间调控局部热环境,在应用广泛的双相 Ti-6Al-4V 合金中实现可控微结构梯度演变。研究在打印过程中原位生成两种典型微结构:硬域 α′马氏体组织、软韧层片状 α+β 组织,设计两种空间排布形式:沿打印方向交替堆叠条带结构、竖向核壳结构。两类微区的空间取向与特征尺寸决定构件微观组织与力学响应,实现强度 - 塑性性能的灵活匹配。变形后微观表征揭示异质区域间过渡带主导局部变形行为;复刻局部热历史的准原位热处理进一步证实:晶体学特征差异化的 α/α 变体间界面是可靠微观标识,可清晰区分慢速冷却生成、马氏体分解生成两类层片状 α+β 组织。该研究为 PBF-LB/M 制备 Ti-6Al-4V 等多相合金提供局部性能精准调控新思路,推动增材制造定点性能定制化发展。

部分图文解读
原位一体化制备异质微结构,规避传统梯度热处理短板传统航空钛合金差异化晶粒构件需采用感应分区热处理,受零件尺寸、几何限制大且成本高;本研究仅通过一套激光粉床熔融设备,分层切换工艺参数,单批次打印直接成型软硬双相分区构件,无需后处理,大幅降低 制造成本。
两种全新可定制异质构型:条带堆叠 + 核壳结构
建立区分两类层片状 α+β 组织的微观指纹标识首次证实 α/α 变体间界面可作为判别依据。
揭示异质结构变形与载荷传递机理
给出工程化设计准则,明确异质结构临界尺寸阈值微分区尺寸存在临界下限(约 1mm),低于该尺寸时热场相互耦合,无法形成分区差异化组织;激光功率、扫描速度、离焦量为优先调控参数,层厚、层间冷却时间尽量固定以避免切片报错;界面过渡区需专门优化,防止成为失效薄弱区。
完整多尺度表征体系支撑机理验证综合采用 SEM/BSE、EBSD 取向分析、4D-STEM 透射、膨胀仪准原位热处理、单轴拉伸、滑移迹线观测、几何必需位错定量等全套表征手段,从宏观力学、微观组织、晶体界面、原子尺度位错多维度解析机理。
图 1 激光粉床熔融 Ti-6Al-4V 金相试样示意图
图 2 表 1 工艺参数制备的激光粉床熔融 Ti-6Al-4V 打印态背散射电子图:(a) 工艺 A 制备 α′马氏体组织;(b) 工艺 B 制备层片状 α+β 组织;(c) 工艺 C 制备 α′马氏体组织。
图 3 条带构型中条带高度对微观组织演化的影响:(a、b、c) 分别为 B-1.2、B-3.0、B-6.0 金相试样示意图;(a1、b1、c1) 层片状 α+β 条带背散射图,(a2、b2、c2) 对应 α 板条宽度分布;(a3、b3、c3)α′马氏体条带背散射图;(b3)(c3) 中白色箭头标注 α′板条、孪晶界面处离散 β 析出相。
图 4 条带构型 B-1.2、B-3.0、B-6.0 金相光学图与条带实际高度箱线统计图:(a) B-1.2、(b) B-3.0、(c) B-6.0;(b) 中白色箭头标注层片状 α+β 条带向外延伸区域。
图 5 核壳构型芯径对芯部微观组织演化的影响:(a、b、c) 分别为芯径 1 mm(CS-1.0)、2 mm(CS-2.0)、3 mm(CS-3.0)试样示意图;(a1、b1、c1) 芯部层片状 α+β 背散射图,(a2、b2、c2) 对应 α 板条宽度分布;(a3、b3、c3) 外层 α′马氏体壳层背散射图。
图 6 核壳构型 CS-1.0、CS-2.0、CS-3.0 光学金相图与芯部实际直径箱线统计图:(a) CS-1.0、(b) CS-2.0、(c) CS-3.0。
图 7 条带构型(条带宽度 3 mm)α′马氏体与层片状 α+β 区域过渡区光学金相图与多尺度表征:(a) 过渡区光学图,划分①~⑦观测区域;(b) 沿过渡区 α 板条宽度变化曲线;(c) 连续 EBSD 极图;(d) 重构原始 β 晶粒图;(e) 维氏硬度分布图;(f) 过渡区 EBSD 极图;(g) 原始 β 晶粒尺寸对比;(h-j)⑤~⑦区域背散射微观图。
图 8 芯径 2 mm 核壳构型(CS-2.0)软硬相过渡区表征:(a) 过渡区光学金相图,划分①~⑦观测点位;(b)①~⑦点位 α 板条宽度变化曲线;(c)α 相 EBSD 极图;(d) 对应区域重构原始 β 晶粒图。
图 9 打印态异质 Ti-6Al-4V 单轴拉伸曲线:(a) 条带构型工程应力 - 应变曲线;(b) 条带构型加工硬化率 - 真应变曲线;(c) 核壳构型工程应力 - 应变曲线;(d) 核壳构型加工硬化率 - 真应变曲线。
图 10 B-3.0 扁平拉伸试样塑性变形后表面表征
图 11 层片状 α+β 区域变形晶体学分析:(a) 背散射图展示板条间滑移传递与相界面滑动;(b) 目标区域 EBSD 极图;(c) 最高施密特因子分布图;(d) KAM 晶格畸变图;(e) 相邻 α 集束取向差示意图;(f) 加载方向晶体取向差与 KAM 分布曲线;(g) 多组应变局部化带晶体取向统计。
图 12 异质结构尺寸对 α+β 芯部 α 板条平均宽度的线性拟合曲线:(a) 条带构型,变量为条带高度;(b) 核壳构型,变量为芯部直径;绿色条代表单一工艺 B 制备的均匀层片状 α+β 板条宽度基准值。
图 13 B-3.0 试样 α′马氏体、过渡区、层片状 α+β 区域 α/α 变体间界面统计:(a) EBSD 极图标注各类变体界面分布;(b) 三类区域不同 II~VI 型变体界面占比统计,理论占比基于 12 种 α 变体等概率生成假设。
图 14 打印态与热处理试样晶体界面、晶格畸变表征:(a) B-3.0 软硬相分区光学图;(a1)α′马氏体区 KAM 图、(a2) 层片状 α+β 区 KAM 图、(a3) 过渡区 KAM 图;(b) 打印态 III、V 型界面占比随平均 KAM 值变化曲线;(c) 不同热处理后各类变体界面占比统计;(d) 准原位 EBSD 快速热处理工艺曲线;(e、f) 打印态、高温快冷热处理后原始 β 晶粒 IPF-IQ 图与特殊晶界放大图。
图 15 两种相变路径微观特征对比
图 16 混合定律力学性能预测与断后形貌对比:(a) 条带、核壳构型屈服强度与均匀伸长率实测值、混合定律预测值对比;(b) B-1.2 变形试样表面形貌与沿拉伸方向轮廓曲线;(c) CS-3.0 断裂区域表面形貌;(c1) 芯部 α+β 断裂韧窝扫描图。
图 17 变形前后过渡区几何必需位错密度与 4D-STEM 透射表征:(a) B-3.0 未变形、断裂试样跨过渡区平均 GND 密度变化,对比 B-1.2 断裂试样;(a1) 透射取样位置示意图;(b)α′马氏体区环形暗场透射图;(c) 过渡区环形暗场透射图,黄色箭头标注位错环;(d) 层片状 α+β 区环形暗场透射图;(e) 过渡区晶体取向图;(f、f1) 未变形、变形过渡区取向差分布;(g) 过渡区 α 相 {0001} 极图。
结论与展望