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澳大利亚迪肯大学顶刊丨激光选区熔化钛合金介观空间异质微结构精准调控研究

13天前浏览286

金属激光粉床熔融增材制造(PBF-LB/M)可制备复杂金属构件,但加工过程剧烈变化的热历史导致难以实现局部微结构精准调控。本文结合优化的 PBF-LB/M 工艺参数(加工工艺库)与增材制造固有设计自由度,通过空间调控局部热环境,在应用广泛的双相 Ti-6Al-4V 合金中实现可控微结构梯度演变。研究在打印过程中原位生成两种典型微结构:硬域 α′马氏体组织、软韧层片状 α+β 组织,设计两种空间排布形式:沿打印方向交替堆叠条带结构、竖向核壳结构。两类微区的空间取向与特征尺寸决定构件微观组织与力学响应,实现强度 - 塑性性能的灵活匹配。变形后微观表征揭示异质区域间过渡带主导局部变形行为;复刻局部热历史的准原位热处理进一步证实:晶体学特征差异化的 α/α 变体间界面是可靠微观标识,可清晰区分慢速冷却生成、马氏体分解生成两类层片状 α+β 组织。该研究为 PBF-LB/M 制备 Ti-6Al-4V 等多相合金提供局部性能精准调控新思路,推动增材制造定点性能定制化发展。

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01

部分图文解读

核心亮点

  1. 原位一体化制备异质微结构,规避传统梯度热处理短板传统航空钛合金差异化晶粒构件需采用感应分区热处理,受零件尺寸、几何限制大且成本高;本研究仅通过一套激光粉床熔融设备,分层切换工艺参数,单批次打印直接成型软硬双相分区构件,无需后处理,大幅降低 制造成本。

  2. 两种全新可定制异质构型:条带堆叠 + 核壳结构

条带构型:沿打印高度交替排布 α′马氏体硬层、α+β 软韧层,条带高度 1.2/3/6mm 可调;                
核壳构型:内部 α+β 软核、外部 α′马氏体硬壳,芯径 1/2/3mm 可调;两种构型适配不同受力工况,条带近似等应力加载、核壳近似等应变加载,力学行为差异显著。                
  1. 建立区分两类层片状 α+β 组织的微观指纹标识首次证实 α/α 变体间界面可作为判别依据。

  2. 揭示异质结构变形与载荷传递机理

条带结构(等应力):软质 α+β 区优先塑性变形、颈裂萌生,过渡带形成高密度几何必需位错(GND)协调变形;                
核壳结构(等应变):软硬区域协同承载,产生异质变形诱导强化(HDI),强度符合混合定律,性能波动更小;借助 4D-STEM 透射电镜直观观测过渡带位错环、晶格旋转等协调变形特征。                
  1. 给出工程化设计准则,明确异质结构临界尺寸阈值微分区尺寸存在临界下限(约 1mm),低于该尺寸时热场相互耦合,无法形成分区差异化组织;激光功率、扫描速度、离焦量为优先调控参数,层厚、层间冷却时间尽量固定以避免切片报错;界面过渡区需专门优化,防止成为失效薄弱区。

  2. 完整多尺度表征体系支撑机理验证综合采用 SEM/BSE、EBSD 取向分析、4D-STEM 透射、膨胀仪准原位热处理、单轴拉伸、滑移迹线观测、几何必需位错定量等全套表征手段,从宏观力学、微观组织、晶体界面、原子尺度位错多维度解析机理。


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图 1 激光粉床熔融 Ti-6Al-4V 金相试样示意图

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图 2 表 1 工艺参数制备的激光粉床熔融 Ti-6Al-4V 打印态背散射电子图:(a) 工艺 A 制备 α′马氏体组织;(b) 工艺 B 制备层片状 α+β 组织;(c) 工艺 C 制备 α′马氏体组织。

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图 3 条带构型中条带高度对微观组织演化的影响:(a、b、c) 分别为 B-1.2、B-3.0、B-6.0 金相试样示意图;(a1、b1、c1) 层片状 α+β 条带背散射图,(a2、b2、c2) 对应 α 板条宽度分布;(a3、b3、c3)α′马氏体条带背散射图;(b3)(c3) 中白色箭头标注 α′板条、孪晶界面处离散 β 析出相。

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图 4 条带构型 B-1.2、B-3.0、B-6.0 金相光学图与条带实际高度箱线统计图:(a) B-1.2、(b) B-3.0、(c) B-6.0;(b) 中白色箭头标注层片状 α+β 条带向外延伸区域。

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图 5 核壳构型芯径对芯部微观组织演化的影响:(a、b、c) 分别为芯径 1 mm(CS-1.0)、2 mm(CS-2.0)、3 mm(CS-3.0)试样示意图;(a1、b1、c1) 芯部层片状 α+β 背散射图,(a2、b2、c2) 对应 α 板条宽度分布;(a3、b3、c3) 外层 α′马氏体壳层背散射图。

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图 6 核壳构型 CS-1.0、CS-2.0、CS-3.0 光学金相图与芯部实际直径箱线统计图:(a) CS-1.0、(b) CS-2.0、(c) CS-3.0。

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图 7 条带构型(条带宽度 3 mm)α′马氏体与层片状 α+β 区域过渡区光学金相图与多尺度表征:(a) 过渡区光学图,划分①~⑦观测区域;(b) 沿过渡区 α 板条宽度变化曲线;(c) 连续 EBSD 极图;(d) 重构原始 β 晶粒图;(e) 维氏硬度分布图;(f) 过渡区 EBSD 极图;(g) 原始 β 晶粒尺寸对比;(h-j)⑤~⑦区域背散射微观图。

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图 8 芯径 2 mm 核壳构型(CS-2.0)软硬相过渡区表征:(a) 过渡区光学金相图,划分①~⑦观测点位;(b)①~⑦点位 α 板条宽度变化曲线;(c)α 相 EBSD 极图;(d) 对应区域重构原始 β 晶粒图。

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图 9 打印态异质 Ti-6Al-4V 单轴拉伸曲线:(a) 条带构型工程应力 - 应变曲线;(b) 条带构型加工硬化率 - 真应变曲线;(c) 核壳构型工程应力 - 应变曲线;(d) 核壳构型加工硬化率 - 真应变曲线。

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图 10 B-3.0 扁平拉伸试样塑性变形后表面表征

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图 11 层片状 α+β 区域变形晶体学分析:(a) 背散射图展示板条间滑移传递与相界面滑动;(b) 目标区域 EBSD 极图;(c) 最高施密特因子分布图;(d) KAM 晶格畸变图;(e) 相邻 α 集束取向差示意图;(f) 加载方向晶体取向差与 KAM 分布曲线;(g) 多组应变局部化带晶体取向统计。

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图 12 异质结构尺寸对 α+β 芯部 α 板条平均宽度的线性拟合曲线:(a) 条带构型,变量为条带高度;(b) 核壳构型,变量为芯部直径;绿色条代表单一工艺 B 制备的均匀层片状 α+β 板条宽度基准值。

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图 13 B-3.0 试样 α′马氏体、过渡区、层片状 α+β 区域 α/α 变体间界面统计:(a) EBSD 极图标注各类变体界面分布;(b) 三类区域不同 II~VI 型变体界面占比统计,理论占比基于 12 种 α 变体等概率生成假设。

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图 14 打印态与热处理试样晶体界面、晶格畸变表征:(a) B-3.0 软硬相分区光学图;(a1)α′马氏体区 KAM 图、(a2) 层片状 α+β 区 KAM 图、(a3) 过渡区 KAM 图;(b) 打印态 III、V 型界面占比随平均 KAM 值变化曲线;(c) 不同热处理后各类变体界面占比统计;(d) 准原位 EBSD 快速热处理工艺曲线;(e、f) 打印态、高温快冷热处理后原始 β 晶粒 IPF-IQ 图与特殊晶界放大图。

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图 15 两种相变路径微观特征对比

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图 16 混合定律力学性能预测与断后形貌对比:(a) 条带、核壳构型屈服强度与均匀伸长率实测值、混合定律预测值对比;(b) B-1.2 变形试样表面形貌与沿拉伸方向轮廓曲线;(c) CS-3.0 断裂区域表面形貌;(c1) 芯部 α+β 断裂韧窝扫描图。

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图 17 变形前后过渡区几何必需位错密度与 4D-STEM 透射表征:(a) B-3.0 未变形、断裂试样跨过渡区平均 GND 密度变化,对比 B-1.2 断裂试样;(a1) 透射取样位置示意图;(b)α′马氏体区环形暗场透射图;(c) 过渡区环形暗场透射图,黄色箭头标注位错环;(d) 层片状 α+β 区环形暗场透射图;(e) 过渡区晶体取向图;(f、f1) 未变形、变形过渡区取向差分布;(g) 过渡区 α 相 {0001} 极图。

02

 结论与展望


  1. 协同利用激光粉床熔融的设计自由度与定制化工艺参数库,可在 Ti-6Al-4V 单批次打印件内实现空间可控、可定制的介观异质微结构;微分区存在临界尺寸阈值(约 1 mm),尺寸低于该值时热场相互耦合,无法形成差异化组织。
  2. 条带堆叠构型热累积效应显著高于核壳构型,层片状 α+β 区域热量会扩散至相邻 α′层,形成热影响过渡带;该过渡带可协调载荷下的应变传递,不会成为异质结构的失效薄弱位置。
  3. 建立可区分两类层片状 α+β 生成路径的晶体学微观指纹:慢速冷却直接生成的 α+β 组织以 III 型 α/α 变体界面为主;马氏体分解生成的 α+β、原始打印 α′马氏体组织以 V 型界面为主,该特征可用于判别钛合金增材制造热演化路径。
  4. 两种异质构型力学加载与变形机理完全不同:条带构型近似等应力条件,软质 α+β 区域优先发生局部颈缩;核壳构型近似等应变条件,软硬区域协同承载,符合混合定律并产生异质变形诱导强化,力学性能离散度更低。
  5. 提出面向工程应用的异质微结构设计准则:优先调控激光功率、扫描速度、离焦量;微分区尺寸需大于 1 mm 临界阈值;界面过渡区需优化设计避免提前失效;本文仅完成单轴拉伸测试,后续仍需开展疲劳、断裂性能研究完善构件设计体系。    


来源:增材制造硕博联盟
疲劳断裂光学航空电子增材理论多尺度
著作权归作者所有,欢迎分享,未经许可,不得转载
首次发布时间:2026-08-12
最近编辑:13天前
增材制造博硕联盟
硕士 聚焦增材制造科研与工程应用,致...
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南航顾冬冬顶刊丨激光粉末床熔融轻量化仿生夹芯结构研究

01 研究背景及目的 质子交换膜燃料电池(PEMFC)是一种可将氢气和氧气通过催化反应直接转化成电能的能源转化装置,因具有无污染、高转换效率、补能快、低噪声等特点,是实现“碳达峰”和“碳中和”最有潜力的技术之一。双极板作为PEMFC关键组件之一,具有分隔阴阳极、去除副产物和消散反应热等功能。相较于传统石墨双极板,金属双极板具有优异的机械性能、导电和导热性能,但其较高的重量制约了金属双极板的应用。本研究针对氢燃料电池金属双极板结构重量过大的问题,开展了双极板轻量化仿生夹芯结构设计及激光粉末床熔融技术成形研究,旨在为氢燃料电池金属双极板的轻量化结构设计及激光增材制造提供理论参考。 02 试验方法 以甲虫翅鞘为仿生对象,设计了具有不同分形角度的仿生蜂窝夹层结构,并以316L不锈钢粉末为材料,通过激光粉末床熔融成形技术制备了具有不同仿生蜂窝夹层结构的构件。对成形构件进行镶嵌、磨光和抛光,随后使用光学显微镜对成形构件的特定悬垂区域的成形轮廓进行宏观形貌表征。使用100 kN的机电万能电子试验机在室温下对激光粉末床熔融成形的轻量化夹层结构双极板样品进行三点弯曲实验,支座跨距和压头直径分别为20 mm和4 mm,通过压头对结构施加恒定速率2 mm/min的位移载荷。使用直流电阻测试仪在室温下对激光粉末床熔融成形样品进行电阻测试实验,以评估样品的导电性能。测试过程中,利用机电万能电子试验机在绝缘树脂板施加压紧力,随压紧力的缓慢增加记录电阻值,直至直流电阻测试仪上的读数趋于稳定。 图1 具有分形特征的仿生蜂窝夹层设计 03 结果 对于具有不同分形角度的仿生蜂窝夹层结构,θ45°构件表现出最小的偏差面积(1.53 mm^2),即最高的成形精度,且分别比θ30°(1.74 mm^2)、θ60°(1.80 mm^2)、θ75°(1.83 mm^2)和θ90°(2.54 mm^2)构件低12.07%、15.19%、16.39%和39.76%。θ30°构件在塑性变形阶段展现了最高的极限弯曲载荷(5.15kN),分别比θ45°(5.11 kN)、θ75°(4.51 KN)、θ60°(4.18 kN)和θ90°(4.38kN)构件高0.76%,12.44%,18.87%和32.49%。θ30°构件(10.55 J/g,238.11 MPa/g)和θ45°构件(10.54 J/g,233.04 MPa/g)表现出相近的SEA和比抗弯强度,其次分别是θ60°构件(8.52 J/g,205.96 MPa/g)、θ75°构件(8.65 J/g,200.87 MPa/g)和θ90°构件(6.72 J/g,161.86 MPa/g)。从上述对比可看出,随着分形角度的增大,激光粉末床熔融成形仿生蜂窝夹层构件的力学性能逐渐下降。对于电性能,θ30°构件(20.63 mΩ)表现出最高的电阻值,且分别比θ45°(18.47 mΩ)、θ60°(17.37 mΩ)、θ75°(15.93 mΩ)和θ90°(14.50 mΩ)构件的电阻值高11.69%、18.77%、29.50%和42.28%。因此,可看出分形特征的引入显著影响了激光粉末床熔融成形仿生蜂窝夹层构件的电阻值,从而对导电性能产生负面影响。对于具有不同出粉口数量的θ45°构件,N0构件在塑性阶段表现出最大的极限弯曲载荷(3.77 KN),分别比N2构件(3.63 KN)、N4构件(3.49 KN)和N6构件(3.22 KN)高3.71%、7.43%和14.59%。 图2 激光粉末床熔融成形具有不同分形角度的仿生蜂窝夹层构件 图3 分形角度对激光粉末床熔融成形仿生蜂窝夹层构件弯曲性能的影响 图4 出粉孔数量对激光粉末床熔融成形仿生蜂窝夹层构件(分形角度45°)弯曲性能的影响 04 结论 (1)分形角度显著影响了激光粉末床熔融成形仿生蜂窝夹层构件的成形性。随分形角度的减小,构件的成形性先变好后变差。这是由于分形特征的引入导致顶面板底部的悬垂距离的减小,提高了构件的成形性。然而,随分形角度的减小,θ30°构件倾斜的分形薄壁底面具有较差的成形性,因此θ45°构件表现出最高的成形精度,而θ90°构件的成形质量最低。(2)分形角度明显影响了激光粉末床熔融成形仿生蜂窝夹层构件的弯曲力学性能。随分形角度从30°增加到90°,结构的极限弯曲载荷下降了32.49%,比能量吸收从10.55 J/g下降到6.72 J/g,比抗弯强度从238.11 MPa/g下降到161.86 MPa/g。这是由于分形特征的引入阻碍了力的传递从而耗散了大部分外力,导致结构的应力分布更均匀,从而提高了结构的弯曲力学性能。 (3)分形角度显著影响了激光粉末床熔融成形仿生蜂窝夹层构件的导电性能。随着分形角的增大,结构的电阻从20.63 mΩ减小到14.50 mΩ,导电性能逐渐提高。由于分形特征的引入,电流在分形薄壁和顶部面板交汇处堆积,引起电流密度集中,导致向底部面板流入的电流减小,从而降低了结构的导电性能。 (4)液滴性出粉口的设计对结构的弯曲性能产生了负面影响。随出粉口数量的增加,结构的比抗弯强度逐渐下降,且极限弯曲载荷下降了14.59%。这是由于液滴性出粉口的引入导致弯曲过程中应力集中在出粉口底端,结构在出粉口底端发生断裂,从而对结构的弯曲力学性能产生了负面影响。此外,由于316L不锈钢材料优异的导电性能,出粉口的设计对结构的导电性能影响较小,构件的电导率仍符合DOE提出的双极板指标要求。 (5)综合对具有不同分形角度的仿生蜂窝夹层构件进行成形性、弯曲力学性能和导电性能的研究,分形角度为45°、出粉口数量2的仿生蜂窝夹层结构具有最佳的综合性能。 05 前景与应用 本研究提出的激光粉末床熔融成形仿生蜂窝夹层金属双极板构件,为高性能、轻量化燃料电池双极板的结构设计及成形制造提供了新思路和新途径。燃料电池双极板性能的提高及重量的降低,能够显著提高燃料电池的功率密度,进一步拓展燃料电池在航空航天等高端领域的应用。 来源:增材制造硕博联盟

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