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最大转矩电流比控制MTPA功能的优化开发记录和总结(第一期:公式法MTPA软硬件验证测试)

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前言自叙:V4版本的开发是在V3版本的基础上,进行性能优化和功能增加。功能增加主要包括:1、MTPA控制,公式计算法、曲线拟合法和标定查表法;2、速度规划,T型和S型;3、电流检测与电流控制;

开发内容的总体大纲:

一、开发资料的整理

1.1 参考文献和资料

1、《电动汽车永磁同步电机动态最大转矩电流比控制方法研究》

2、《永磁同步电机运行区转矩-电流标定方法》

3、《内置式永磁同步电机最大转矩电流比及解耦控制研究》

4、《基于转矩—转速—电流MAP的车用永磁同步电机矢量控制优化》

1.2 CCS工程架构、功能的介绍

图1.1 CCS工程化架构

在第五个文件下增加了系统轮询和上位机部分的头文件和源文件的内容,在调试过程中借助上位机显示的过程变量,调整控制参数和实现过程有了可靠参考。

1.3 为什么要进行MTPA控制

MTPA控制策略:对于内置式永磁同步电机,为了充分利用其凸极性带来的高电磁转矩,通常采用的是最大转矩电流控制方法。最大转矩电流控制也称为单位电流输出最大转矩的控制,通过建立电磁转矩与电流分量之间的函数关系以及根据定义所确定的约束条件,求出单位电流所对应的最大电磁转矩值。

图1.1 矢量控制运行区域划分

控制策略

优点

缺点

Id=0

1、控制逻辑简单,无需复杂的参数计算,工程实现门槛低、实时性强;

2、定子电流全部用于产生转矩,电机铜耗相对较小,在基速以下轻载时效率较高;

3、对控制器算力要求低,可适配中低端MCU,硬件成本可控;

1、未利用磁阻转矩,在IPMSM中会浪费转矩潜力,输出的转矩上限低于MTPA;

2、高速弱磁工况下需额外引入id负电流,易于基速段控制策略产生切换冲击;

3、对电机参数变化敏感,负载或温度波动时转矩脉动会明显增大;

MTPA

1、针对IPMSM可以充分利用磁阻转矩,在相同的定子电流下能输出更大转矩,显著提升电机转矩密度和过载能力;

2、在重载工况下效率优于id=0控制;

3、能拓宽电机高效运行区间;

1、依赖电机参数,参数漂移会导致MTPA工作点偏离,降低控制效果;

2、弱磁区域需要与MTPV策略切换,切换逻辑复杂,容易出现转矩突变或者转速波动。

二、永磁同步电机矢量控制(研究MTPA控制)

2.1 公式计算法

当凸极率不等于0,且为MTPA控制策略时,电磁转矩包括永磁转矩和磁阻转矩两个部分,可以得到电磁转矩-相角之间的关系,如图(2.1)所示:

图2.1 电磁-相角之间的关系

图2.2 内置式PMSM(MTPA控制策略)的电流轨迹运行

内置式PMSM(MTPA控制策略)的电流轨迹运行,在基频以下的轨迹是OA。从图(2.2)可知,此时的id为负值,根据电磁转矩方程可以发现,输出的电磁转矩由永磁体转矩和磁阻转矩共同组成。

图2.3 电机转矩电流特性曲线

通过图 (2.3) 的转矩电流特性曲线可知,在负载较小时, id = 0 控制和 MTPA控制方式在输出转矩相同时定子电流幅值基本一致,当输出转矩逐渐增大, 两者所需的电流差值越来越大。此外,根据图(2.3)还可以得出 MTPA 控制相对 id = 0 控制的另外一个优势是提高了系统的带载能力,当电机达到极限电流时, Te2和 Te3 分别是 id = 0 和 MTPA 控制所能输出的最大转矩,两图中都可以明显看出 Te3> Te2。

2.2 曲线拟合法

2.3 标定查表法

三、电流检测与电流控制(优化补充)

四、软、硬件平台的实现和验证

4.1 MATLAB/Simulink仿真验证

图4.1 负载工况的变化

图4.2 定子电流幅值对比和误差对比图

从图 (4.2)中可以看出,在同一个转速和转矩需求下,MTPA 控制的电流矢量幅值更小。从图 (4.2) 中可以看出,随着负载转矩的增加,两种电流控制方式的定子电流矢量幅值差值也相应地增加,在负载转矩为 16N.m 时两者的差值达到 1.494A,说明 MTPA控制随着转矩的增加,其高效节能的优势越明显。

4.2 TI_DSP28335实验平台验证测试

图4.3 CCS中watch中的寄存器值的变化
图4.4 硬件测试对应的波形变化
因为电机的凸极率比较低,负id比较小。

五、总结

1、代码程序执行时间的比较:

图5.1 在DSP中的程序执行时间对比

曲线拟合法中测试不同阶次拟合函数计算用时实验类似,将查表法MTPA 控制编译成 DSP 代码,通过断点方式测试程序运行时间,同曲线拟合法MTPA 控制所用时间进行对比。曲线拟合法则根据前文得出结论使用 3 阶拟合和4 阶拟合进行测试,测试结果如图(2.10) 所示。

从实验数据中可以看出,查表法 MTPA 控制程序运行时间明显小于使用 3 次拟合和 4 次拟合的曲线拟合法MTPA 控制所用时间,用最小的计算量实现了 MTPA控制,极大程度上节约了 DSP 芯片资源,所以,查表法 MTPA 控制相对公式法和曲线拟合法更适合用于实际工程应用中的 MTPA 控制。

2、MTPA 降低的是“同样转矩下所需的电流矢量幅值”,但如果电机凸极率不高、负载转矩不大,id 很小,三相电流幅值变化就不会明显。

来源:浅谈电机控制
汽车MATLAB芯片Simulink电机控制
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首次发布时间:2026-06-30
最近编辑:3月前
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感应电机(IM)高性能电流控制器的研究学习和实现验证(完结)

前言:在感应电机矢量控制系统中,普遍采用在连续时间域内分析并随后离散化的方法进行电流调节器的设计,而当系统运行在高速条件下,受电机dq轴耦合以及数字系统控制延迟的影响,将导致系统性能下降(原因分析:参数偏差、电压裕度减小等)。基于电机离散化模型,对使用不同电流调节器的系统特性进行了对比和分析,并通过直接离散的复矢量电流调节器设计方法,使电流环不受电机转速影响,保证了系统在宽速范围内运行的良好性能。注:推荐一本很有参考价值的实战书籍!一、为什么要设计离散域下的电流调节器随着现代工业的快速发展对调速系统的性能以及控制精度的进一步提高,传统的矢量控制技术并不能够满足现代工业控制精度的要求。传统矢量控制中线性PI 调节器的电流内环分别采用d、q 轴两个独立的控制环,受到环路间存在交叉耦合项、控制器离散化处理时产生的误差、数字控制系统延迟等因素的影响,同时该耦合项与同步角频率成正比,使得传统的线性PI 调节器不能完全实现独立设计,从而导致交流电机的控制精度受到影响。在实际应用中大都采用数字控制系统,传统方法基于连续域设计的调节器,最终还需进行离散化处理,不可避免地引入误差。同时数字控制系统存在一拍延时,进一步降低了控制系统的性能。为了解决d、q轴之间定子电流交叉耦合的问题,有学者提出了一些解决方法,但这些方法大都比较复杂。目前尚没有较好的方法能够同时满足:(1)消除d、q轴两个控制环的交叉耦合;(2)直接在离散域设计调节器,避免离散化误差;(3)考虑数字控制系统延迟的影响;(4)给出准确的控制可调参数K的设计公式(系统带宽);本文介绍一种将交流电机控制系统中的d、q 轴电流环当作一个整体,直接在离散域中建立电流环的数学模型,同时考虑数字控制系统的一拍延迟,直接在离散域中设计电流调节器。图1 离散域调节器控制框图二、离散域下设计电流调节器的性能分析(先介绍优势)图2 离散域下感应电机模型极点随同步频率上升的移动轨迹图(2)给出了同步坐标系下感应电机模型在离散域中的极点随同步频率上升的移动轨迹,其中同步频率由零上升到100 Hz,Ts=285 μs,箭头表示轨迹的移动方向。可以看出电机的极点逐渐向外移动,这意味着随同步频率上升,电机在同步坐标系中的dq 轴耦合加剧,电机的稳定性降低。图3 传统线性PI调节器随同步频率上升电流环的零极点轨迹图可以看出随着同步频率上升,电流环的闭环极点向单位圆边界移动,且由调节器引入固定的零点在同步频率上升时没有起到调节电流环性能的作用,可以预见系统的稳定性将逐渐降低。图4 时域下设计的复矢量电流调节器随同步频率上升电流环的零极点轨迹图可以看出随着同步频率上升,电流环的闭环极点小幅向外移动,且由调节器引入的零点能够随同步频率改变并与系统的极点对消,改善了系统的稳定性。但是也看到闭环函数依然存在无法对消的随同步频率变化的极点且在高频时零极点对消的准确性出现下降,这是由连续系统转换到离散系统产生的偏差,必然会对电流环性能产生不利影响。图5 离散域下设计的复矢量电流调节器随同步频率上升电流环的零极点轨迹图图(5)给出的电流环零极点移动轨迹可以看出,在同步频率由零上升到100 Hz 时电流环零极点在任何时刻都得到非常好的对消,电流环只受到2 个固定极点的影响而与转速无关,因此系统性能能够得到很大改善。(a)传统PI电流调节器(b)离散域下设计的复矢量PI电流调节器图6 采样率为10KHz时d、q轴电流变化情况传统的PI电流调节器因为d、q、轴分离,所以有两个PI电流调节器独立控制d、q、轴电流。d、q轴并未完全解耦,且耦合项与图片成正比,并且调节器还需要进行离散才能实现,这不可避免的就会引入离散误差。图(6)中的图(a)是传统PI调节器的d、q轴电流的变化情况,可以发现d、q轴的电流在采样率为10KHz时纹波很大,基于离散域下设计的PI调节器下的d、q轴电流的纹波得到很大的改善。图7 离散域调节器q轴电流阶跃响应对调节系数K进行设计,阻尼比为1,响应时间与传统PI调节器齐平的前提下,几乎完全消除了反馈电流的跟踪超调量。三、离散域电流调节器的设计思路以及过程公式的推导本节主要分成三个部分:1、离散域下对感应电机的数学模型进行离散化处理;2、在离散域下基于零极点对消设计电流调节器;3、设计系统的带宽K并进行验证其设计的有效性。3.1 离散域下对感应电机的数学模型进行离散感应电机复矢量方程可以简化成如下形式:可以看出,通过复矢量的表示方法的电机在同步坐标系中的dq轴耦合以电机模型极点的虚部形式来体现,虚部的大小与同步角频率有关,同时在静止标系中感应电机模型可以由下面所示简单的电阻/电感复矢量传递函数表示:注:经过解耦消除耦合项的感应电机复矢量数学模型为了在离散域内对流调节器的设计和性能进行分析,对感应电机在离散域内的建模至关重要,将解耦后的物理系统转换到离散域内的通常做法就是将逆变器作为一个理想的零阶保持器(有延迟的系统都需要加这个模块),则在静止坐标系中的感应电机在离散域内的表示为:注:感应电机在离散域下进行离散的具体推导过程:来源:浅谈电机控制

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