连接器在我们的日常生活中无处不在,如家用电子和电器、工业机械以及电动汽车。产品设计师必须控制插拔过程中产生的机械力。设计不良会导致过度磨损、使用困难,甚至造成损伤。对于电动汽车来说,许多充电插头符合北美 SAE J1772 标准,规定了尺寸、安全特性以及电动汽车与充电设备之间的通信协议。
为了展示该领域常见且有用的分析,我重新设计了 SAE J1772 插头的连接器功能,使其通过施加压力而非杠杆压低来稳固锁定,平衡了可用性与性能要求。通过优化插入和拔出的力量,确保连接器保持所需的强度和可靠性,同时提供令人满意且功能齐全的用户体验。
基于 SAE J1772 连接器设计制作了一个模型,并开发了另外三个设计。我用动态求解器 Abaqus/Explicit 进行了分析,以研究插入抽取力。通过这些运行,我提取了插入/提取时的归一化力强度,以评估和比较各设计的性能。
我利用 Abaqus 进行模拟,计算了插入和拔出插头所需的力。 我发现了一项非常接近屈服的分析,并得出了哪种设计最适合进一步测试的最终结论。
从初步设计来看,需要调整的特征是壳体的一部分(如下图所示)。

连接器由三个主要部分组成:手柄为红色,外壳或插入件为蓝色,锁扣为米色;连接器的公 头插入母侧插座壳体,颜色为灰色。请注意,CAD 设计中的一些组件为辅助网格设计被移除或去特征,因为它们对设计的结构完整性没有贡献。
我把精力集中在标签功能上,因为我想了解在这些作战事件中积累的插入和撤离部队。
连接器的所有组件以及插座壳体均采用铝合金 A6061 T-6 模型。铝制 6061 是一种相对轻便的材料,更易于操作。不仅如此,它还让零件更便宜,运输和安装更方便。此外,铝 6061 具有极佳的耐腐蚀性,使其在户外和恶劣环境条件下极为耐用。
FEA 材料模型包括弹性性质(弹性模量和泊松比)、屈服应力和硬化行为。然而,在本次分析中,没有设计应力超过屈服,且均处于弹性区间;因此,定义纯线性弹性材料就足够了。下表总结了铝 6061 的材料性能:
| 财产 | 价值 | 单位 |
| GPa | ||
| MPa | ||
| kg/m 3 | ||

连接器由三部分组成(如前所述),已经被大幅简化。这意味着连接器中的一些组件被移除,因为它们被认为对提供显著结构完整性没有必要。这也让网格化的过程变得简单,避免了产生任何失真元素。插入件(蓝色部分)绑在手柄(红色部分),如上图所示。
实际上,两部分之间的真正连接是螺栓连接,但同样,这种连接也可以通过绑结连接来近似或简化。后续可以构建更全面的模型,研究例如沿插入件和手柄表面的变形或接触压力。

至于锁扣(米色部分)与手柄之间的连接,采用了铰链连接器元件,而不是明确模拟穿过手柄和锁扣的销别。通过定义铰链连接器,我们实际上是在模拟两部分之间的运动学关系,并强制锁扣围绕销钉所在的位置旋转。
还可以建模其他行为,如弹性、参考角度(用于引入初始刚度)等。铰链连接器定义了一个刚度值,但不会报告,并且在所有其他设计中保持不变。关于连接器的定义,请参见上图。注意紫色线是运动学耦合。
该组件包含接触相互作用,前提是组件之间没有通过一般接触域被刚性连接。对于此类接触界面,摩擦系数为0.3。

插头将插入的插座壳体从四个角孔处固定,具有所有自由度。这通过将四个孔连接并固定其参考节点来模拟固定螺栓连接来实现。
至于插头,手柄部分有连接件,覆盖了用户抓握时的手印。然后在手柄耦合的参考节点上定义一个位移,方向在 Z 方向上。手柄不能绕 X、Y 或 Z 轴旋转,但可以自由在 Y 轴和 X 轴上移动。这样做是为了避免插入时出现不必要的晃动或旋转。此外,实际上手柄是牢牢抓住并插入,无需旋转,而是以相对直线的 Z 键运动。下图可查看边界条件的更多细节。
模拟是一个两步过程。第一步是将连接器插入外壳插座。第二步是将连接器抽出同样的数量。
由于该事件发生较快且必须动态处理,因此采用了 Abaqus/Explicit。话虽如此,同样的动态求解器 Abaqus/Explicit 也可以用来模拟插入和提取过程相对缓慢,惯性效应可以忽略不计,相较于系统的内能。换句话说,这可以被建模为准静态分析。
除了第一个设计外,还将研究另外三种套筒壳体设计。虽然编号为二到四,但顺序并不固定。

在第一和第二款设计中,标签具有明确的平面面。第一种设计中,顶部面深度(Z 方向)比第二款更长,高度(Y 方向)更短,但两侧的斜面相对于底座的角度相等。
至于设计3和设计4,设计1和设计2的顶面边缘分别以10毫米半径切片切出设计3和设计4。通过圆润顶部切面的边缘,我预计连接器的插入和拔出过程会非常流畅。圆润且光滑的形状也可能延长连接器的使用寿命,因为它在使用过程中避免接触到任何锋利的部位。
然而,需要进行单独的疲劳研究来评估和确认上述假设。
在对所有四种设计进行分析后,结果总结如下图。该图报告显示了归一化后的插拔力。

插入过程中(垂直虚线左侧),力逐渐增加,达到峰值后稳定。设计2(红色显示)峰值力最高,意味着插入所需最大力度,在抽取阶段(垂直虚线右侧)再次出现力峰值,是所有设计中强度最高的。这意味着拔出连接器需要最多的力气,甚至超过插入时的努力。
设计3(橙色线)峰值力显著降低,展示了插入和拔出时的使用便利性。话虽如此,东西可能会感觉有点单薄,锁扣机构很容易脱落。设计4显示峰值力大小与第一种设计相比,似乎表现最佳。现在让我们逐个设计进行更深入的了解。
图1:设计动画1
请看这里第一个设计的实际操作。动画由四个子视频组成。顶部两张展示了插入和抽出过程,没有应力轮廓,展示了整体连接器的运动和卡扣滑动在卡片上的特性。左下角的动画与左上角相似,但叠加了冯·米塞斯应力轮廓的剧情。颜色图例的上限设定为材料的屈服应力,即铝 6061 合金,σ y = 276 MPa。
此外,塞子的归一化反作用力与时间(秒为单位)进行绘制。归一化力是根据所有设计中测得的峰值力计算的,无论是在插入还是抽出时。

图2:设计动画2
至于第二种设计,卡扣高度被加高,旨在使卡扣在插入或拔出时更牢固、更脆弱。这里,锁扣会大幅旋转,导致连接器在完全插入外壳插座前承受很大力。由于锁扣形状不完全对称,连接件在拔出时承受更大的力。事实上,如果你注意到拔壳时峰值力的值,你会发现这是连接器在所有设计中经历的最高力值。我可能用力过高了,需要降低力度。

图3:设计动画3
第三种设计中,第一款设计的标签特征被更圆润光滑的特征取代,顶部边缘被切片。这有助于延长连接器的整体寿命,避免接触任何尖锐的特征。
从反作用力图来看,可以推断峰值力约为第一设计的66.6%。这意味着我做得太低,导致数值低于原设计的力,这可不行。请注意,图中心的峰值是信号滤波的副作用。
图4:设计4动画
进入第四种设计,第二种设计的顶部边缘被切成与第三种设计相同的半径。唯一的区别是第四款设计的标签部分比第三款设计的圆角部分高。
在反应图中,插入和提取峰值力略高于原始设计,但重要的是卡片结构现在是圆形的,可以延长连接器的使用寿命。与前图一样,中心尖峰是信号滤波的人工。回到结果部分报告的第一张图,该图总结并叠加了四种设计的反作用力,设计4在峰值力大小以及凸片功能的圆润和光滑度方面表现最佳。
因此,目前认为设计4是合适的,但还需要进一步分析以全面量化该设计的性能。可以对锁扣和卡榫的两个接触面进行细化网状结构,以更仔细地观察接触压力。
对电动车连接器锁定功能的测试揭示了插入和拔出过程中机械力的有意义见解。开发了多种设计,以证明卡片的形状和光滑度对连接器的易用性和耐用性有关键影响。第四种设计采用圆弧形凸片边缘,性能最为均衡,峰值力值令人满意,耐用性也有所提升。
虽然在本比较分析示例中,我们展示了归一化的力值,但获得绝对力的大小具有很大价值。通过进一步微调模型(精确调整材料数据、减少装配和装载的简化等),我们能够准确估算实际的插入和抽出力。这还能进一步提升设计建议的有效性,并使决策能够真正以全情境、目标为目标为核心。
话虽如此,还需要进行进一步的详细分析,如网格细化或疲劳研究,以最终优化并验证设计的长期使用鲁棒性。完成初步分析的艰苦工作后,这些任务可以相对短时间内完成,且对我们选择的设计结果有着适度的预期。