第２部： Suspension Bush的式样研讨方法（NVH篇）
【１】隔振理论与Bush刚性
以Bush与金属部分的质量所构成的振动系统来进行整体的考虑。
１、系统的隔振特性
・振动数F的隔振需要做到F>Fn×
( F：振动源的频率、Fn：共振频率）
（如右图）。
⇒需要特定的Mass因素（M）、弹性因素（K）。
隔振（振动传递率）需要做到＜１。
２、Bushing、Mounting的 动态特性
(Kd：动态弹性率、M：振动源质量）
所以隔振性能需要对Kd进行控制。Kd表示振动使的刚性。
・Rubber材料的话，Kd与充分缓慢变形时的刚性（Ks：静的弹性率）的比率（动静比）=Kd／Ks是很重要的一项指标。
３、Bushing特性的变更事例
例１：Suspension用隔振Rubber
-降低动静比⇒降低Kd
不同材料对动静比的改善
例２： 隔振Rubber Bushing
-用更柔软的形状来降低Kd
【２】隔振理论的详细说明
１、力学Model
・隔振支持分为以下两种
（a）基础的的振动、不传递至支持物体的隔振支持的情况
（b）支持物体所产生的振动不传递到其支持的基础上去的情况
・机械振动因为是周期性的，可以用三角函数的重叠进行表示。
由此，可以假设作为力输入的正弦波。
支持物体的质量为ｍ、隔振Rubber的复数动刚性为K*、
(ａ)、(b)各自的力学Model为下图所示结构。
２、运动方程式与解
(a)的运动方程式中的ｙ为基础振动
(a)：振幅比
(b)：力的传递率：为传递至基础的力的振幅与外力的振幅的比。通常通过传递率来评价隔振的效果。
【记号的说明】ω：强制振动的振动数ω０ ：隔振支持系的固有振动数
K’：隔振Rubber的储藏刚性G’：储藏剪切弹性率
β：隔振Rubber的形状以及尺寸以及变形的方式相关的系数
３、隔振Rubber支持系的传递率
实际来说，因为隔振Rubber的动态性质有频率依存性・温度依存性、所以将换算系数设为
ar、储藏剪切弹性率的温度补正系数为a’r、储藏刚性为K’，损失系数为Ｌ。
由此可以将传递率的公式转换成以下形式。
但是，上式的G0’为在f0下的动态剪切弹性率、f0为隔振支持系的固有振动数，其表现公式
如下。
隔振支持系的固有振动是由作用在系统上的外力的振动数所决定的，如果所使用的隔振Rubber的动态性质是决定下来了的话，可以用上记的传递率的公式（＊）来评价隔振的效果。
４、Rubber的动态性质与传递率
Rubber的动态性质会随着频率的增加而增加。
储藏剪切弹性率不依赖频率的情况，如下图（a）所示，隔振支持系的
根号2倍以上的频率区域的振动绝缘是可以做到的，在这之下有共振区域。
⇒ 实线＝tan δ一定 、虚线＝tan δ与振动数成比例的情况
支持体的始动与停止室必须通过的共振领域中，损失系数越小，传递率越低，在振动绝缘领域下相反的损失系数越小振动绝缘效果反而越大。
另外，损失系数的频率依存性越小，振动绝缘领域的传递率会越小。
储藏剪切弹性率的频率依存性对传递率产生的影响
如右图所示，振动绝缘领域的下限频率达到隔振支持系的固有振动数的
√2倍以上的话，传递率高，隔振效果悪化。
这是因为传递率的公式（＊）的中的项
的減少导致了振动绝缘的恶化。
为了使目标振动数ｆ０下的传递率尽量小，需要对
橡胶的材料与配方做特殊的设计，使前项的
逆数尽可能的小。
如果共振频率将以下因素也考虑进去的话，
与静的剪切弹性率Gs‘的比、也就是将
动倍率（动静比）设计的小一些这
也是十分重要的。
【３】Bush的动特性Map
Rubber的选择又或者配方设计的其中一项基准为
① 隔振支持系的固有振动数f0下的损失系数要大
②动静比要小。
为了定位隔振支持系的隔振Rubber，将各种的动静比相对与tanδ进行Plot处理后得到右图。
右图也称为橡胶的动特性Map。
【4】Bush刚性检讨的基本（NVH）
１、关注Susp的车身安装部的振动位移。
目标值由经验值（By Benchmarking）以及NTF决定。
２、为了将影响上记１的构成部材的振动特性做最佳设计（车身安装部的振动小），对衬套刚性进行了设计。
３、Bush设定的系统的M、K基本上在1自由度下考虑。
例）Strut的Lower Arm＆Bush
Step① ：隔振领域的决定
Step② ：共振PeakLevel决定
Kd特性（频率）的决定 ⇒从Kd/Ks决定Ks（根据非隔振领域的振动隔断要求）
例）软连接的Frame
（１）隔振领域的设定
（２）共振点的处理
PeakLevel的妥当性
（３）对以下的Negative现象的处理
１）低频的车身振动⇒Frame与车身的相对位移
２）共振频率下的轰鸣声・振动问题
３）软连接的话副车架无法作为车身补强的一个零件
【５】Bush基本特性与辨别方法、活用方法
