首页/文章/ 详情

包教包会! 一文搞懂弧长法、稳定能量法在ANSYS workbench非线性屈曲分析中的应用

7月前浏览980

大家好呀~,上一篇文章中提到后续会给大家带来非线性屈曲的有关内容,今天我们接着上次的内容,来搞明白非线性屈的知识,并结合案例给大家分享一下非线性屈曲在ANSYS workbench中的分析方法。


还没看《浅谈屈曲与稳定,理论结合案例来看ANSYS workbench的线性屈曲分析【勘误版】》这篇文章的朋友,建议先看这一篇!




--01--

非线性屈曲求解方法介绍


上一篇文章我们提到屈曲分为: 前屈曲和后屈曲,两个阶段其实均可考虑屈曲的非线性。通常非线性屈曲包括:

① 有缺陷结构的理想载荷路径的非线性屈曲;

② 塑性行为、接触、大变形响应的非线性屈曲。


非线性屈曲分析方法的实质就是将线性屈曲特征值求解与增量非线性求解相结合。增量非线性求解包括了加载过程中的各种非线性影响因素的切向刚度矩阵,可以积累加载各非线性要素。


非线性屈曲可考虑了以往加载过程、各种非线性因素和初始缺陷,因此可以认为非线性屈曲分析更接近实际结构的真实临界载荷(后续讨论)。

 

一、非线性屈曲分析的加载

非线性屈曲分析的加载方式分为: 控制载荷加载和控制位移加载。


① 当使用控制载荷加载时,因为系统采用 Newton-Raphson 计算法则,在临界载荷处由于切向刚度从这一点开始变为0或者负数,所以不会收敛,如图1所示,但是可以得到开始变得不稳定时的最大载荷,因此荷载控制加载时用于前屈曲的非线性分析。

图1 控制载荷加载


② 使用控制位移加载时,可以求得到达Fapp 处位移的反力,用于前后屈曲分析,如图2所示。但是如果载荷形式为曲面压力等复杂工况,则无法用位移加载替代。

图2 控制位移加载


从非线性屈曲分析的加载方式可以看出,位移加载方式不仅可以考虑了临界点附近的平衡,而且通过追踪整个失稳过程中实际载荷和位移的关系,可以得到了结构失稳前后的全部信息。


二、非线性屈曲之弧长法

非线性屈曲分析中,非线性屈曲分析常采用弧长法。弧长法是沿着平衡路径迭代位移增量的大小(弧长)和方向、确定载荷增量自动加载的求解方法,弧长法用于高度非线性的屈曲失稳问题,如对于具有跳跃(Snap-through)或回跳(Snap-back)特性的非线性问题,可使用弧长法进行分析,其计算原理如图3所示。

图3 弧长法计算过程


弧长法的应用难点在于其设置的弧长参数不具备通用性,不同问题需要调试找到合适的弧长参数,否则会不收敛。


弧长法可以求解任何零刚度或负刚度的屈曲分析,但是由于算法本身的上述特点,workbench界面中只能采用 Command 才可以调用。


有关弧长法的更深入的原理性内容,网上已有更深的讲解,可以阅读《非线性| 弧长法实例》等文章或查阅相关专业书籍,此处由于篇幅,不再具体讲述。


三、非线性屈曲之稳定能量法

稳定能量法是 ANSYS中的另一种计算后屈曲的方法。其基本原理为:  在所有节点中添加阻尼系统。在临界载荷之前,整个结构通常在给定的时间内具有较低的位移量,这样阻尼系统对整个结构只会产生很低的伪速度和伪阻抗力。当屈曲产生时,整个结构通常在一个很小的时间内具有很大的位移量,这样阻尼系统对整个结构就会产生很大的伪速度和伪阻抗力,在临界载荷处的刚度矩阵不再奇异,可以收敛,如下图4。


图4 能量法计算过程


ANSYS workbench中的阻尼系统有两种方式的阻抗力可供选择:能量耗散率(Energy)和 阻尼系数(Damping),如图5。
图5 稳定分析的能量法设置


能量耗散率是较通用的选项,特别适用于局部失稳。阻尼系数是指定一个特定阻尼系数,这个阻尼不是物理上的阻尼,仅仅是一个计算用的参数。相关具体数值需要通过调试确定,调试从一个较小的数值(接近于 0)开始调试。


该方法的人工干预较少,从原理看是通过阻尼来抑制刚度矩阵的突变,提高收敛性。但这种方法人为的引入了人工阻尼参数,计算精度会受到一定影响。



--02--

非线性屈曲准备,特征值屈曲分析


本文以一钢圆环为例,在考虑初始缺陷的情况下,采用稳定能量法和弧长法分析其非线性屈曲。在非线性屈曲分析前,需要进行特征值屈曲分析,并通过屈曲模态,引入初始缺陷。

一、模型创建    

利用ANSYS中的spaceclaim进行模型的创建。此次分析中,圆环的直径为500mm,截面高度H=500mm,壁厚t=2mm,我们采用壳单元进行模拟。在spaceclaim中建立模型如下图所示。

图6 模型示意


二、材料参数及网格划分

非线性屈曲分析前,需要进行特征值屈曲的分析,我们拖入静力学模块和特征值屈曲模块,与之前几何建模模块组成如下分析系统:

图7 特征值屈曲分析系统


接下来定义材料,我们采用6061 T6铝合金,相关材料材料参数在Engineering Data中定义如下(为了得到理想状态的特征值屈曲结果,此处只定义材料的线弹性参数):

图8 特征值屈曲材料参数定义


材料定义完成后,进入model模块,定义圆环的厚度为2mm,并赋予6061 T6铝合金材料,如下图所示:

图9 材料和厚度定义


本次模拟中试件在进行单元网格划分时,为减小计算成本,采用Shell181单元。同时,保证模型准确和使模型能够收敛,网格划分为较为细密,采用10mm的网格,网格划分结果如下:

图10  网格尺寸定义及划分


网格质量上,长宽比(Aspect Ratio)最佳为 1,即正方形和正三角形。1~5 较好,结构分析必须小于 20。本分析长宽比最大1.012左右,长宽比网格质量较好,可满足分析要求。

图11  网格长宽比检查


此次网格划分雅可比(Jacobian Ratio)最大在1.009左右,结构分析必须小于 40。网格划分雅可比满足分析要求。

图12  网格雅可比检查


三、特征值屈曲边界条件设置
① 圆环的底部设置为固定约束,顶端自由,如下图所示:

图13  固定约束


② 为了在后续非线性屈曲中考虑几何缺陷,此处我们通过远程点(remote point)将1N的荷载分摊到圆环上部的所有节点。在设置时,我们希望荷载施加节点处不出现变形,因此可以将远程点设置中的行为(behavior)设置为刚体(Rigid)。设置完成后,将新建的远程点名称改为TOP_Edge。

图14  远程点及设置


通过远程点施加荷载如下:

图15 荷载施加


此外,为了防止荷载施加处的x轴和y轴上的任何旋转平移,我们需要通过远程位移控制加载点处只出现Z轴的位移,设置如下:

图16  荷载施加处的位移约束


四、特征值屈曲结果
求解可获得如下静力学的变形结果和特征值屈曲计算结果:

图17  静力学模块下的变形


一阶屈曲模态,及前几阶特征值屈曲模态如下:

图18  特征值屈曲结果


在特征值屈曲分析时,我们没有引入材料非线性、几何缺陷等。计算所得的结果完全是在理想情下,从第一阶屈曲载荷因子可知,理想状态下的临界载荷约为:1083kN。这个结果提供了理论上的稳定性上限,但因忽略了实际缺陷,甚至可能比实际的屈曲临界载荷高出2~3倍。

此外从特征值屈曲的结果来看,各阶的屈曲载荷因子相差狠小,这种密集排列的数值相差不大的特征值,表明该结构对缺陷敏感。在有缺陷时,其屈曲载荷会与理论上线相差较大。


--03--

稳定能量法分析非线性屈曲


一、缺陷引入及材料非线性定义
回到软件主界面,我们再次拖入一个静力学分析模块,然后将特征值屈曲分析模块的求解结果传递给该模块,如下图所示:

图19  非线性屈曲分析系统


这样做的目的在于将特征值屈曲分析的结果作为模型的几何缺陷引入非线性屈曲分析。初始缺陷与屈曲模态形状之比一般根据模型厚度与第一阶屈曲模态振幅比和加工公差决定。本案例在引入模型缺陷时,采用第一阶模态作为缺陷引入的基础,Scale Factor(缩放因子)我们保持默认1.0.

由于非线性屈曲需要考虑材料的弹塑性,所以需要输入非线性的材料参数。因此在非线性屈曲分析前,我们需要添加材料的非线性,将特征值屈曲定义的材料数据传递过来(如下图,传递后删除连线)后,我们设置材料的非线性的相关参数如下:

图20  材料非线性定义


此次分析采用多线性各向同性硬化模型,关于材料模型我们在以后的文章中进行介绍。


我们更新C6模块后,进入D模块的model界面,可以看到模型并不光顺,表明初始缺陷已经被引入,如下图:

图21 引入初始缺陷的圆环


二、边界条件及分析设置
边界条件的设置与特征值屈曲分析一致,但荷载施加时我们采用施加位移的方式,在Z轴方向施加7mm的竖向位移。各边界条件设置如下:

图22 边界条件设置


由于非线性曲屈在临界的时候求解的步长很小,因此我们打开自动时间步,按照下图设置时间步。非线性曲屈要考虑几何的变形引起的刚度变化,因此需要打开“大变形”开关。

图23 自动时间步设置和打开大变形开关


采用稳定能量法分析屈曲的开关在软件分析设置下的“nonlinear controls”下,设置如下,相关参数保持默认即可。默认参数可适应大部分求解的需求。

图24 稳定能量法设置


三、结果及分析

上述设置后,便可进行求解,变形和应力计算结果如下所示:

图25 变形结果

图26 等效应力结果


在稳定能量法下,非线性屈曲计算只要调整Energy Dissipation Ratio 或 Damping Factor 的参数, 一定可以保证计算收敛。但需注意,后处理需要插入稳定能,查看其与总应变能的大小,稳定能必须尽量小,一般不允许超过总应变能的10%,有些时候甚至需要控制在5%以下,才认为计算可靠。


本案例中,稳定能和总应变能结果如下: 

图27 稳定能和应变能结果


可以看到,应变能(Strain Energy), 最大为 2962.1mJ,稳定能()Stabilization Energy)同样区域最大约为 0.035127mJ,远小于应变能的10%,结果是可靠的。


我们利用ansys中的图标功能,绘制如下荷载-位移曲线,可以看到最大屈曲荷载为403.69kN,大幅小于特征值屈曲的临界荷载1083kN,仅为其37.7%.

图28 稳定能量法的非线性屈曲结果



--04--

弧长法分析非线性屈曲


一、弧长法求解的相关设置

接下来我们采用弧长法对该屈曲问题进行分析。弧长法分析时,初始缺陷的引入和材料非线性设置同前述能量法。此处我们直接通过前序模块传递数据。


回到主界面,拖入一个静力学模块,在之前的基础上建立成如下分析流程:

图29 分析流程
由于弧长法分析时需要插入命令流,控制加载的终止准则,因此为方便通过加载处位移终止计算,将远程点设置下的节点集的“Pilot Node APDL Name”设置为TOP,方便调用。

图30  远程点定义的节点集


其他设置同前,但此处我们以通过施加力的方式施加载荷,通过位移结果判断弧长法的终止准则。因此施加载荷时施加一个较大的值,此处参考特征值屈曲载荷情况,我们施加一个1000kN的载荷。相关设置如下:

图31  约束和荷载施加


分析前,我们增加一段 Command,以启动弧长法分析。命令流如下:

上述命令流中,arclen命令,我们只打开了弧长法求解,采用软件默认的弧长参数,并未设置弧长界限。如果需要定义,可参考如下说明定义:


点击 Analysis Setting,采用弧长法时还需设置如下内容:

① 在 Step Controls处定义Auto Time stepping为Program Controlled;

② Large Deflection 定义为 On;

③Restart Controls处的Generate Restart Points 定义为 Off, Retain Files After Full Solve 定义为 No;

④ NonLinear Controls处的Force Convergence 定义为On,Displacement Convergence 定义为Remove,Line Search定义Off, Stabilization 定义为 Off。

图32  分析设置


当启用弧长法计算时,目前高版本软件中一般可自动控制大部分参数,无需人工干预。


但使用弧长法需注意,弧长法仅限于具有渐进加载方式的静态分析,必须关闭线性搜索(LNSRCH)、预测器(PRED)、自适应下降(NROPT)、自动时间步(AUTOTS, TIME )和时间积分效应(TIMINT); 不能采用基于位移的收敛判据(CNVTOL, U)。


二、弧长法求解结果分析

上述设置后,便可进行求解,变形和应力计算结果如下所示:

图33  弧长法分析结果


可以看出,变形和等效应力与能量法计算结果一致!弧长法计算所得的非线性屈曲临界载荷为405.87kN,与稳定能量法的计算结果403.69kN,相差很小。

图34 弧长法的非线性屈曲结果


--05--

关于非线性屈曲问题有限元分析

的一点探讨


从非线性屈曲的有限元分析案例可以看到,非线性屈曲分析时需要引入初始几何缺陷、材料非线性等条件,但现实中几何缺陷等这些非线性条件与通过屈曲模态引入的初始缺陷等不一样。


初始几何缺陷施加的不同,必定导致计算的临界失稳载荷势必不同,因而初始几何缺陷的施加应与工程实际预测相符或相当,尽最大可能的减少误差。


通常,线性屈曲分析的评定是以计算得到的临界失稳载荷除以一个安全系数以确定许用载荷,并与实际载荷进行对比,但安全系数的取值并不是绝对的,也存在争议。


对于非线性屈曲分析,很难较为准确的去界定因制造误差、安装误差等原因造成的真实初始几何缺陷。因而无论是采用线性屈曲分析进行评定还是采用非线性屈曲分析进行评定,都很难得到较为准确的结果,往往只能尽量往保守的方向靠拢,但这又造成了材料浪费,似乎失去了有限元计算的意义了。


可见,屈曲分析的计算研究还需要更多的工程实际经验进行验证和发展完善。如果可以通过三维扫描技术将真实的构件缺陷引入计算模型,或许可以得到比较真实的非线性屈曲结果。


以上就是今天就和大家分享的关于非线性屈曲的内容。还请点赞、收藏和转发,感谢老铁支持!


来源:薛定谔的Cube
SpaceClaimACTWorkbench静力学非线性通用CONVERGEUG理论材料控制曲面
著作权归作者所有,欢迎分享,未经许可,不得转载
首次发布时间:2025-12-31
最近编辑:7月前
巴郡撸猫人
硕士 签名征集中
获赞 15粉丝 25文章 73课程 0
点赞
收藏
作者推荐

结合Workbench接触设置选项,理解ANSYS接触分析原理 (第二篇)

本公众号在《接触仿真知多少?详解ANSYS接触分析原理(一)》一文中对ANSYS中的接触问题做了部分讲解分享。有朋友在问能否结合软件设置讲讲接触的一些问题。恰巧笔者也在整理这方面的内容,分享出来,以供大家学习参考。由于笔者水平有限,如有不当还请评论指出~一、接触修剪与修剪容差接触修剪(trimcontact),顾名思义,即对接触单元进行“裁切或截断”,它用于限制接触单元的范围,以达到减少程序运行时间,加快求解速度的目的。图1接触修剪与修剪容差设置选项ANSYSworkbench中默认“接触修剪”是On的,但是如果有大面积接触对、接触出现大滑移、接触范围不能明确范围时,建议设置为Off,否则可能在接触边缘处出现接触穿透现象(相当于超出接触范围,接触丢失,从而引发穿透)。除此之外,为了“修剪”当前不必要的接触单元,例如接触面和目标面的面积相差非常大时,同时保证接触状态具有合理性,软件设置了一个修剪容差(TrimTolerance)的选项,这使得使用者可自动控制接触被“修剪”范围,以保证足够的计算所需接触区域。如果打开修剪接触,建议TrimTolerance可以设置为接触区域网格尺寸的3-5倍以上。我们以官方帮助文档中关于接触修剪释义为例:假设存在如下图2所示接触对,竖直面为目标面,横板端部为接触面。由于目标面过大,程序会对其修剪。图2接触修剪案例假设程序修剪容差为10mm,每个单元边长为5mm。如下图所示为两个物体的接触状态图示,深色区域为两个物体当前的接触区域,其他区域目前均未接触。该图展示了被修剪的单元TE4和未被修剪的单元TE2。由于TE4和CE3的修剪容差区域并未存在重叠区域,故被修剪。同理,TE2与CE1存在重叠,未被修剪。即接触单元与目标单元的接触容差存在重叠时,目标单元不会被修剪。图3接触修剪图示可以看到,当ANSYS探测到某接触单元在接触修剪容差的范围之内才会考虑其作为接触计算的单元,开启接触的探测,并送达至求解器进行处理。二、对称接触与非对称接触workbench中可以在接触选项中设置对称(symmetric)和非对称(asymmetric)选项,如下图所示。该项的合理设置可以提高接触计算的收敛性。图4对称接触与非对称接触非对称接触:所有的接触单元在一个面上,而所有的目标单元在另一个面上的情况。也称为“单向接触”。其求解效率比对称接触高,状态/压力/渗透仅在接触侧显示结果,接触压力显示为对称接触接触面和目标面压力之和的平均值。对称接触:在有些情况下,可以把任一个面指定为目标面和接触面,在接触的面之间生成两组接触对(或仅是一个接触对,如自接触情况),这就称为对称接触,有时也称为“双向接触”。接触结果可同在接触和目标侧得到。状态/压力/渗透在目标面和接触面均可以得到,接触压力为接触面和目标面所得到压力之和的平均值,对称行为可以提高收敛。非对称接触在模拟面-面接触时最为有效。对称接触不如非对称接触效率高。但是,许多分析要求应用对称接触,主要目的是为了减少穿透,提高计算收敛性。我们知道接触在数值上是允许穿透存在的,接触面不可以穿透目标面,这样对称接触则是穿透量相对较小。通常以下情况采用对称接触:①接触面和目标面都有十分粗糙的网格。对称接触算法比非对称接触算法在更多的面上施加了接触约束条件,计算更准确。②当接触面和目标面不易区分情况下,推荐使用对称行为。通常以下情况采用非对称接触:①如果二个面上的网格相同并且足够密,则对称接触算法可能会更费CPU时间。在这种情况下,采用非对称接触,拾取一个面为目标面,而另一个面为接触面。②有明显的刚柔区分,推荐使用非对称行为,如金属与橡胶接触。③如果用户比较关注接触计算结果,例如接触压力,摩擦应力等数据,推荐采用非对称接触。关于对称接触与非对称接触的算例对比可参见:《ANSYS接触设置中的对称与非对称对比计算》一文的讲解。三、小滑移与有限滑移小滑移(SmallSliding),顾名思义,表示采用相对较小的滑移假设。ANSYS中指接触面滑动距离小于接触对接触单元平均尺寸的20%。图5小滑移选项小滑移接触假设可以求解有限滑移接触算法难以求解的复杂模型,更容易收敛。尤其是对于质量差的几何、网格和不光滑的接触界面。小滑移假设下,接触单元的节点连续性在分析的开始就形成了。在求解过程中的每一次迭代,数值都不会改变。相较之下,有限滑移(finitesliding)接触假设会在每次迭代更新接触单元的节点连接性。因此,小滑移假设将会节省计算资源,加快求解速度。此外,小滑移假设下,稀疏求解器在整个分析过程中会重复使用相同的矩阵,避免了大量的在每次迭代调用方程的步骤,如同更新节点连接性,放弃该步骤会使计算效率提升。在求解某个问题时,如果我们已知会发生小滑移,打开软件此选项就如上解释,可以使求解更加高效和稳健。如果软件中大变形设置为关闭或接触类型为绑定,小滑移选项一般默认为打开。如果我们在求解时在无法确认是否会发生大滑移情况下,建议关掉“小滑移”假设,这样程序会采用有限滑移选项,这样做的原因在于:如果相对滑动不够小,发生了大的滑动,精度会受到影响,并且会收敛困难。我们如何判断是否该选用小滑移假设呢?其实ANSYS软件可以在求解器迭代时监视滑动,通过跟踪接触结果和输出来判断是否为小滑移。四、接触探测方法接触的探测方法(DetectionMethod)选项用于设置接触探测点的位置,以便获得较好的收敛性。如下图所示。图6接触探测方法选项此选项适用于面一面接触和边一边接触。各选项说明如下:①programcontrolled:程序默认对于PurePenalty和AugmentedLagrange算法采用OnGaussPoint.对于MPC和NormalLagrange算法则采用Nodal-NormalFromContact选项,如下所示。②OnGaussPoint:积分点探测,此选项不适用与MPC和NormalLagrange算法。基于高斯积分点的探测默认指向接触面的法向。③Nodal-NormalFromContact:探测的位置在节点,接触的法向垂直于接触面,用于接触面比目标面光滑的情况。④Nodal-NormalFromtarget:探测的位置在节点,接触的法向垂直于目标面,用于目标面比接触面光滑的情况。⑤Nodal-ProjectionNormalfromContact:即基于投影的接触探测方法,探测位置在节点,将接触面和目标面节点在法向投影的重叠区域强制定义接触约束,对高阶单元结合NormalLagrange法可以提供更精确的接触压力,且在接触边缘的接触压力和应变分布更加平滑;对Frictional接触求解时可以很好地满足力矩平衡;但是不能与MPC接触匹配。注意,③④在探测前要计算接触面的法线方向,所以计算时间较基于高斯积分点的探测要长,因此软件就优先选用基于高斯积分点的探测,但是有时必须采用基于节点的探测,例如尖角与线的接触,如下图。图7尖角与线的接触五、穿透容差和弹性滑移容差在软件中定义穿透容差和弹性滑移容差是为了保证接触更容易收敛。穿透容差和弹性滑移容差如下图示意。但需要注意的是,加大穿透容差和弹性滑移容差会损失计算的准确性,计算后需要仔细校核穿透量和滑移量。图8穿透容差和滑移容差示意软件中PenetrationTolerance选项用于设置接触的法向穿透容差,可通过Value和Factor两种方式指定,如下图所示。图9穿透容差选项如果选择ProgramControlled选项,则穿透容差由程序自动计算。选择Value选项时需要输入PenetrationToleranceValue(长度量纲);选择Factor选项时需要输入PenetrationToleranceFactor,因子在0~1之间。穿透容差定义为接触面法向,默认为0.1×接触单元下面实体单元的深度,如果定义得太小,会计算时间会较长,且很难收敛,应用于纯罚函数和增广拉格朗日法。ElasticSlipTolerance选项即接触的切向滑移容差选项,与法向容差相似,可通过Value和Factor两种方式指定,如图10所示。图10滑移容差选项如果选择ProgramControlled选项,则穿透容差由程序自动计算。选择Value选项时需要输入ElasticSlipToleranceValue(长度量纲);选择Factor选项时需要输入ElasticSlipToleranceFactor,因子在0~1之间。弹性滑移容差定义为接触面切向,默认为0.01×单元的长度,该选项应用于绑定、粗糙和摩擦接触类型。六、法向刚度与刚度更新法向刚度(NormalStiffness)选项,如下图,是影响接触精度和收敛的一个重要参数,用于控制接触的罚刚度K,只用于PurePenalty和AugmentedLagrange算法。图11法向刚度选项该选项可选择通过因子Factor或绝对值AbsoluteValue两种方式定义,如上图所示。各选项意义如下:①ProgramControlled选项:程序采用MechanicalAPDL缺省实常数值FKN。②Factor选项:输入NormalStiffnessFactor,这是一个相对的因子,是计算法向接触刚度的乘子。一般体积变形问题建议使用1.0,对弯曲变形为主的情况,如果收敛困难,可以设置为0.01~0.1之间的值。NormalStiffnessFactor因子的数值越小,法向刚度越小,越容易收敛,但是会造成更大的法向穿透量。③AbsoluteValue选项:即输入NormalStiffnessValue值,注意此刚度值必须为正值。对于面一面接触,在kg-m-s单位制下,其单位是N/m²,对于面一边或边一边接触,其单位是N/m。软件可以通过刚度更新(UpdataStiffness)选项自动调整法向刚度,如下图所示。图12刚度更新选项默认为EachIteration选项,即表示每步平衡迭代之后自动调整更新接触刚度。如果对指定的法向刚度系数不确定是否合适时建议采用此选项。接触刚度在求解中可自动调整,如果收敛困难,可减小刚度。如果采用EachIteration,Aggressive(积极的)选项,软件将更积极地判定及调整接触刚度。每一次平衡迭代结束时更新接触刚度,与EachIteration选项相比,此选项的调整数值范围可以更大。法向接触刚度越大,穿透量自然越小,计算也就越精确,但是负面作用也越明显,越不容易收敛;法向接触刚度越小,越容易收敛,计算速度也越快,但穿透量也相应变大,误差也越大。以上就是今天就和大家分享的一些接触设置选项的内容,笔者也会继续更新,形成合集。还请点赞、收藏和转发,感谢老铁支持!来源:薛定谔的Cube

未登录
还没有评论
课程
培训
服务
行家
VIP会员 学习计划 福利任务
下载APP
联系我们
帮助与反馈