
图1 NTF函数测量
下面拆一下这条诊断链。
对主驾内耳位置做噪声频谱分析,60–200 Hz 频带是底盘悬架系统被路面激励激发的典型区间,且 87 Hz 处有明显峰值——初步判断是底盘件模态问题,但具体哪条路径,还得靠 TPA。

图2 主驾内耳噪声频谱
路噪以结构声为主,空气声贡献小可忽略,TPA 公式简化为:

路径范围:前后副车架安装点、减振器/减震弹簧/拖曳臂车身连接点,共 16 个连接点 × 3 方向 = 48 条结构路径
NTF 测试:半消声室内,PCB 力锤敲各路径点,主驾内耳布麦克风
工况数据:粗糙路面 40 km/h 稳态,按 GB/T 18697 采 15 s
用 Simcenter Testlab 18 的 TPA 模块合成噪声,和实测对比吻合度很高,证明模型可信。

图3 实测噪声与拟合噪声
传统 TPA 优化目标是降 A 声压级,但 A 计权不能完整反映人的主观感受。这篇的关键创新点,就是把"烦躁度"作为优化目标。
团队做了 42 组稳态噪声样本(怠速 ~ 120 km/h),心理声学参量选 4 个:
参量 | 与烦躁度 Spearman 相关系数 |
|---|---|
A 声压级 | 0.856 |
响度 | 0.813 |
粗糙度 | 0.788 |
尖锐度 | 0.738 |
注:4 个参量在 99% 置信区间均显著相关,全部入模。
BP 神经网络拓扑 4-6-1(4 输入 → 6 隐含 → 1 输出烦躁度),但标准 BP 容易陷局部极值,所以用 遗传算法 GA 优化初始权值和阈值:
种群 50,最大代数 150,交叉 0.3,变异 0.05
36 组训练 / 6 组验证
结果:最大误差 7.23%,平均误差 4.10%——模型够用。

图4 GA-BP模型预测精度结果
把 TPA 得到的各路径频谱 → 逆 FFT → 时域 → 算 4 个心理声学参量 → 丢进 GA-BP → 出每条路径的烦躁度。
部分高贡献路径如下表(注意:单条路径的 A 声级可能比总噪声还大,这是掩蔽效应导致的非线性叠加,也是为什么只看 A 声级会误判):
路径 | A 声级 | 响度 | 尖锐度 | 粗糙度 | 烦躁度 |
|---|---|---|---|---|---|
后副车架左后 Z | 51.27 | 2.02 | 0.59 | 0.18 | 7.28 |
后副车架右后 Z | 48.09 | 1.29 | 0.53 | 0.16 | 7.26 |
后副车架右前 Z | 51.37 | 2.00 | 0.54 | 0.18 | 7.10 |
前副车架左后 Z | 46.55 | 1.48 | 0.51 | 0.16 | 5.80 |
主驾内耳(总) | 57.20 | 3.77 | 0.55 | 0.20 | 6.56 |
前三名全在后副车架 Z 向——问题基本锁定。
对实车后副车架做模态测试,关键结果:
模态频率序列:62.8 / 76.5 / 85.0 / 101.6 / 119.5 Hz
85 Hz 处第三阶模态:Z 向刚体模态 + 弯曲模态耦合
路面粗糙激励正好撩到 85 Hz(与车内 87 Hz 峰值几乎对应),后副车架共振 → 三条 Z 向路径把振动灌进车厢 → 声品质崩。

图6 副车架模态测试结果

图7 副车架模态分析仿真结果
副车架简化成单自由度系统:

,调质量违背轻量化,所以改衬套刚度。
工程经验:衬套刚度降为原值 85%(降 15%)
Ansys 预演:第三阶模态从 85.0 → 79.9 Hz,避开路面激励主频
装车复测 40 km/h 粗糙路面:
📉 主驾内耳 87 Hz 峰值下降 7.3 dB,主观烦躁感明显改善。

TPA + 声品质联合,既保留了路径贡献的频谱信息,又把"人主观烦不烦"量化成了优化目标,比单纯压 A 声级更贴近用户体验
GA-BP 解决 BP 局部极值,4 个心理声学参量 → 烦躁度,平均误差 4.1%
48 条路径里精准定位 3 条(后副车架左后/右后/右前 Z 向),靠衬套刚度 -15% 就收口,改造成本低
⚠️ 一个容易被忽略的点:论文里提到单条路径的 A 声级可能比总噪声还大,这是频域掩蔽效应的非线性——所以声品质分析不能直接"线性叠加",必须用预测模型逐路径算,这一点在以后做类似项目时值得借鉴。
📖 参考文献:曾发林, 魏良本, 商志豪, 等. 传递路径分析在车内声品质优化中的应用[J]. 机械设计与制造, 2023(9): 37-40.
