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Ds类夹杂物来源及控制措施

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轴承钢是重要的机械设备零件,夹杂物是影响轴承钢疲劳寿命的关键因素。近年来,我国对钢中的氧、钛含量已能控制到极低水平,但对夹杂物的控制仍不稳定。大尺寸夹杂物通常是疲劳缺陷的裂纹源,会加速滚动面的疲劳剥落,严重影响轴承钢的疲劳寿命。Ds类夹杂物是单颗粒大尺寸夹杂物,严格控制钢中Ds 夹杂物的生成,有利于提高轴承钢的寿命。本文系统地介绍了轴承钢的发展现状,并重点分析了Ds类夹杂物的来源和控制措施。



part 1

轴承钢发展现状 

1.1 国内外轴承钢发展趋势

轴承是各类机械装备中关键的基础零件之一,被称为机械的“关节”。轴承应用十分广泛,常被用到航空航天、风力发电和工业制造等重要领域。轴承钢主要用于制造轴承滚动体、套圈等。轴承的工作环境十分恶劣,常在高速、重载极端条件下服役,因此对轴承钢的疲劳强度、冲击韧性和耐腐蚀性有严格要求。


目前,国外发达国家在高端轴承钢的生产仍然处于领先地位,尤其是高铁、航空发动机精密机床等用轴承方面。轴承钢的主要生产国包括日本、瑞典、德国和中国等国家。日本山阳特钢所生产的轴承钢质量达到了世界领先水平,其钢材的全氧含量可控制在2~3×10-6,最大夹杂物尺寸小于11μm,Ti小于10×10-6,其他有害杂质元素均控制到极低水平。瑞典SKF 公司生产的轴承钢,在控制碳化物颗粒均匀细小的同时,可以降低氧含量,使夹杂物较少,尺寸小分散均匀。就夹杂物的控制来看,日本侧重于通过减少氧含量来达到降低夹杂物数量,而瑞典则主要注重控制夹杂物的分布和形态。国内外生产轴承钢质量对比如表1所示。研究显示,钢中全氧含量越低,轴承钢疲劳寿命越高,同时非金属夹杂物的数量、大小和分布对轴承钢的性能也产生显著影响。目前,国外不仅在传统轴承钢的质量控制方面领先于中国,而且在新型轴承钢的研发力度上也远远领先于中国。

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目前,我国已经是轴承钢生产大国,国内大多数特殊钢厂能够独立大规模生产符合工业需求的轴承钢,但许多高端轴承钢仍然以进口为主。面对激烈的国际竞争以及钢铁行业的转型升级,国内钢铁企业开始探索高端优特钢生产,轴承钢的冶金质量有了显著的提升。我国的兴澄特钢已经可以生产氧含量5×10-6以下的优质轴承钢,但国内大部分企业生产的轴承钢质量仍与国际有一定的差距。


国内轴承钢夹杂物及铸坯质量控制存在的问题主要表现在如下三个方面:


(1)钢液洁净度控制不足,氧含量仍没有控制在较低水平。


(2)精炼和浇铸工艺还有提升空间,需要进一步改进和优化,以确保轴承钢的均匀性和稳定性。


(3)目前,缺乏有效的在线检测设备来实时监测铸坯的质量情况。此外,中国的高端钢种还不完善,在提高质量的同时,也要开发新的钢种。未来中国轴承钢生产一方面要降低钢中氧含量,提升钢液的洁净度减少夹杂物数量。另一方面,在生产过程中设计合理的精炼渣成分以及合金化控制,控制大尺寸夹杂物的生成,提高夹杂物在钢中分布的均匀性。除此之外轴承钢的组织缺陷也应重视,例如中心成分偏析、中心疏松、冶金质量等问题。


1.2 轴承钢冶炼工艺

国外对于高端轴承钢一般采用短流程工艺炼钢,其生产的高品质轴承钢不仅具有高的疲劳性还有很高的可靠性。日本采用“LF-RH” 流程的精炼工艺,而欧美企业采用“LF-VD”流程。国内典型轴承钢生产厂家及工艺流程如表2所示。

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目前,国内轴承钢的生产流程通常经过以下步骤:首先是转炉或电炉初炼,然后进入LF炉进行合金化以及调渣控制钢液达到目标成分,接着进行RH或者VD精炼降低氧氮含量脱硫脱气,最后进行连铸。


精炼是轴承钢生产中的重要过程,目前大多数先进钢厂采用Al脱氧将钢中的总氧含量降低到10×10-6以下,然后用真空或吹氩除去夹杂物,可有效控制夹杂物的数量。炉外精炼, 通常使用RH(ruhrstahl-heraeus)精炼或VD(vacuumdegassing)精炼工艺。在精炼完成后,钢水进入连铸机进行连铸,最终生产成轴承钢坯。


随着冶炼设备及冶炼工艺的发展,我国轴承钢氧氮含量控制在较低水平,夹杂物控制也得到了显著提高,但对大尺寸夹杂物控制仍不稳定。LF精炼过程中随着气流的搅拌,渣-钢进行反应,同时LF炉钢包衬耐火材料与钢液也发生反应。钢液温度越高,元素活性越高,易与精炼渣、耐材发生反应。LF精炼结束生成尖晶石夹杂物和少量的钙铝酸盐类夹杂物,这两种类型夹杂物对轴承钢疲劳寿命危害性较大。


1.3 轴承钢服役失效机理

GCr15轴承钢是工业机械轴承应用的常用材料。鉴于轴承恶劣的工作条件,通常具有超过107循环周次,也称为超高周疲劳(VHCF)。轴承钢疲劳失效是由于非金属夹杂物、组织不均匀、碳化物等在钢基体产生裂纹,但超高周疲劳失效非金属夹杂物是关键因素。


轴承钢内部疲劳断裂主要来源于非金属夹杂物,在断口处宏观形貌表现为典型的“鱼眼”状,典型断裂面及其特征如图1(a)所示。Murakami等人通过光学显微镜进行了观察,并将这一区域命名为“光学暗区”(ODA)。Sakai 等人通过扫描电镜和透射电镜观察,发现断口处夹杂物周围存在“ 细颗粒区”(FGA)。Shiozawa等人在断口处的夹杂物旁边发现了一个粗糙的区域,并将其命名为“ 粒状亮面”(GBF)区。Ochi等人也发现了这一特征,并将其命名为“粗糙表面积”(RSA)。不同作者使用不同术语但指的是同一微观特征,如图1(b)所示为断口特征示意图。

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Li将GCr15轴承钢内部裂纹扩展分为三个阶段:①FGA内小裂纹扩展;②FGA鱼眼区域外稳定裂纹扩展;③鱼眼外不稳定裂纹扩展。Yu等认为初始裂纹是由于夹杂物与周围材料的附着力较弱,夹杂物与钢基体发生变形而产生的,并且当夹杂物的弹性模量大于基体时才会产生裂纹。根据Hashimoto等人的研究,夹杂物化学成分和尺寸对初始裂纹的位置和疲劳寿命有显著影响,并且还阐明了轧制方向与裂纹之间的关系。因此,严格控制钢中夹杂物对提高轴承钢疲劳寿命具有重要意义。




part 2

轴承钢中

非金属夹杂物及其影响

Monnot等通过基础实验研究得出夹杂物与轴承钢危害关系,如图2所示,钢中夹杂物的尺寸越大,对轴承钢寿命影响越大。图2中CaO-Al2O3类夹杂物是大尺寸夹杂物,危害性较大。


大尺寸氧化物主要是钙铝酸盐类夹杂物,包括CaO-Al2O3-MgO复合夹杂物和CaO-Al2O3夹杂物。淬火后由于夹杂物和钢基体膨胀系数不同,在钢中会产生局部应力,在服役过程中这些夹杂物受到交变载荷作用会叠加应力形成较高的应力值。Akesson研究发现氧化物类夹杂物CaO的平均质量大于20%时,夹杂物尺寸较大,对轴承钢疲劳寿命十分有害。尹青通过实验对比提高轴承钢寿命应控制氧化物类夹杂的最大尺寸小于10μm。


关于夹杂物对轴承钢疲劳寿命的影响,一般认为夹杂物数量和尺寸越大,对轴承钢疲劳寿命造成的威胁越大,但钢中夹杂物细小并且弥散分布有利于提高轴承钢寿命。如图3所示,研究发现,夹杂物尺寸与轴承钢疲劳寿命之间存在着非线性关系。当夹杂物数量较多且尺寸较小时,其疲劳寿命同样较高,而大尺寸夹杂物虽然数量少,其疲劳寿命仍会显著下降。通常认为,夹杂物尺寸越大对轴承钢疲劳寿命影响较大,而尺寸小于3μm的夹杂物危害则较小。

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史智越等研究大颗粒Ds类夹杂物整体特征与轴承钢疲劳强度和寿命的关系,结果表明大颗粒夹杂物的大小及其分布是影响轴承钢疲劳强度和寿命的关键因素。此外,还指出减小轴承钢中大颗粒夹杂物的尺寸,控制其分布是未来高端轴承钢冶金控制的发展方向。





part 3

大尺寸Ds类夹杂物的

来源及控制

3.1 大尺寸Ds类夹杂物的来源

目前对于夹杂物对轴承钢的危害一致观点是大尺寸夹杂物对轴承钢寿命危害影响极大。Ds类夹杂物是单颗粒尺寸大于13μm的CaO-Al2O3-MgO-CaS复合夹杂物,Ds夹杂物尺寸越大轴承钢疲劳寿命越低。


    为了研究Ds类夹杂物的来源,Kawakami等人在LF精炼过程中向炉渣中添加了BaO示踪剂,随后对钢液中夹杂物特征进行了分析。结果表明,传统卷渣是大尺寸Ds类夹杂物的来源与实验结果不符。根据热力学计算结果,作者认为大尺寸Ds类夹杂物主要是内生夹杂物。钢液中[Al] 与炉渣中CaO反应生成[Ca]进入钢液,其中一部分[Ca]与钢液Al2O3反应,形成CaO-Al2O3类夹杂物。这些夹杂物通过团聚合并形成大尺寸含CaO类夹杂物。这一过程主要可用反应式(1)和式(2)表示:

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陈然研究表明,轴承钢中液态化程度高的钙铝酸盐类夹杂物与镁铝尖晶石相互碰撞和融合是形成Ds夹杂物的主要原因之一。此外作者还指出,通过降低钢中[Ca]含量,可以有效减少夹杂物中CaO平均含量,进而提高夹杂物的熔点,减少夹杂物在钢液中的液态化程度,从而有效降低Ds夹杂物的形成。内源大尺寸Ds类夹杂物主要来源于精炼过程中低熔点CaO-Al2O3类夹杂物,CaO质量分数一般在30%以上。


此外CaO-Al2O3-MgO夹杂物含CaO含量越高,对应的尺寸越大,凝固过程其表面越不容易析出MnS夹杂,这不利于提高轴承钢疲劳寿命。目前大多数企业GCr15钢生产工艺普遍采用铝脱氧,禁止钙处理。CaO-Al2O3类夹杂物中Ca含量来源主要有两个:一是合金中的Ca杂质,二是精炼渣中CaO与钢液反应生成[Ca]进入钢液。钢液中[Ca]含量是CaO-Al2O3类夹杂物生长的限制因素,这也是禁止Ca处理的原因。缪新德等通过对兴澄轴承钢实验发现,精炼渣中Al2O3含量越高越有利于减少钙铝酸盐类夹杂物生成。任宏 志等在轴承钢中添加稀土细化夹杂物并降低了Ds夹杂物数量。肖薇采用非铝脱氧工艺降低钢中大尺寸夹杂物生成。苗志奇通过降低钢中Ca含量,抑制钢中低熔点钙铝酸盐类夹杂物的生成。缪新德研究发现,80%的Ds类夹杂物是以MgO-Al2O3为核心,外部为钙铝酸盐。钢中MgO-Al2O3主要是钢液与耐火材料中的MgO反应生成的。因此,优化精炼渣成分,选择合适的耐火材料是控制钢中大尺寸夹杂物生成的关键措施。


3.2 大尺寸Ds类夹杂物的控制措施

3.2.1 精炼渣的影响及控制

轴承钢采用高碱度铝脱氧工艺,在LF精炼过程中由于钢渣反应,生成尖晶石夹杂物和大尺寸的钙铝酸盐类夹杂物,这些夹杂物被认为对轴承钢疲劳寿命危害性较大。因此优化精炼渣的成分对轴承钢洁净度以及产品的稳定性有重要作用。


     Deng等人分析了精炼渣成分质量作用浓度随碱度变化的规律,从理论上研究了碱度对脱氧能力的影响以及对尖晶石和球状夹杂物的控制,计算和实验结果表明,随着碱度的增加Al2O3和SiO2的质量作用浓度减小,FeO和MgO的质量作用浓度先增大后减小。姜周华等人在实验中发现精炼渣碱度在0.8~4时,精炼渣碱度越大钢中[O]含量降低并且夹杂物数量、尺寸也随之减少。付国强等人利用热力学计算软件,通过控制变量法研究了精炼渣中碱度、Al2O3、MgO和FeO含量变化对钢中[Ca]、[Mg]、[Al]、[O]含量的影响,其中碱度影响最大。白少勋通过热力学计算发现,精炼渣碱度对钢中[Al]含量影响最大。于会香实验发现随着渣中Al2O3含量增加夹杂物中Al2O3含量占比显著增加。


李明通过降低精炼渣碱度减少CaO-Al2O3-MgO复合夹杂物的形成,使钢中夹杂物由钙铝酸盐类夹杂物转变为镁铝尖晶石类夹杂物,从而减少了Ds型夹杂物的危害。在Mg和Ca处理的轴承钢夹杂物行为研究中,Ca可以优化尖晶石夹杂物的边缘,但会导致夹杂物尺寸增大。Todoroki对CaO-SiO2-Al2O3-MgO-CaF渣体系研究表明,SiO2可以抑制铝还原渣中MgO 和CaO的反应。10B21钢的精炼渣碱度控制在7~11,减少了Ds型夹杂物的数量,提高了10B21钢的合格率。


3.2.1 镁碳质耐火材料的影响及控制

     在实际精炼过程中,钢包内衬用耐火材料以较大面积与钢液实时接触,伴随着高温和搅拌等外力场作用,钢液会渗透耐火材料并发生界面反应影响钢液的成分。在LF精炼过程中由于钢液与钢包衬接触面积大于精炼渣,所以优先生成镁铝尖晶石夹杂物。在过去的二十年中,镁碳质耐火材料的供应行为引起了人们的广泛关注。Brabie和Jansson研究了MgO-C耐火材料与Al脱氧钢之间反应机理,研究发现钢中形成了MgO和MgO-Al2O3夹杂物,这是由于MgO-C耐火材料为MgO-Al2O3夹杂物形成提供Mg源。Hara-da从纯MgO坩埚中研究Mg在钢中的溶解行为,发现随着反应时间的延长,钢中[Mg]含量逐渐增加,如图4所示。沈平研究发现在高温下钢包衬耐火材料中的MgO将与自身的C发生反应,生成的气相则挥发至精炼渣与耐火材料的界面形成脱碳层。Wang研究MgO坩埚腐蚀过程中精炼渣成分的变化,在坩埚与炉渣相互作用过程中炉渣中MgO含量高于初始值,坩埚与炉渣接触后,坩埚中的MgO被分离到炉渣中,从而提高了炉渣中MgO的含量。

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part 4

结论


轴承钢应用十分广泛,但国内轴承钢疲劳寿命与国际仍有差距,尤其是大尺寸夹杂物的控制。提高轴承钢的寿命,要严格控制Ds类夹杂物。通过分析Ds类夹杂物的来源,未来要从优化精炼渣的成分、耐火材料质量等方向着重研究,从而研发出高品质的轴承钢。




信息来源:安徽首矿大昌金属材料有限公司


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来源:材子笔记
疲劳断裂碰撞非线性化学航空航天冶金UM裂纹理论材料
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首次发布时间:2026-02-12
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钢中的马、贝、珠各种组织傻傻分不清?

珠光体 由一层铁素体和一层渗碳体交替平行堆叠而形成的双相组织。珠光体的片层间距主要取决于珠光体形成时的过冷度,而与奥氏体晶粒度无关。 贝氏体 上贝氏体形成于贝氏体转变区较高温度范围,中、高碳钢大约在350-550℃形成。上贝氏体为成束分布、平行排列的条状铁素体和夹于其间的断续条状渗碳体的混合物。多在奥氏体晶界形核,自晶界的一侧或两侧向晶内长大,具有羽毛状特征。 下贝氏体形成于贝氏体转变区较低温度范围,中、高碳钢大约在350℃-Ms之间温度形成。下贝氏体是由过饱和片状铁素体和其内部沉淀的渗碳体组成的机械混合物。铁素体片空间呈双凸透镜状,截面为针状或竹叶状,片间呈一定角度,可在奥氏体晶界形核,也可在奥氏体晶内形核。下贝氏体的铁素体中碳化物细小、弥散、呈粒状或条状,沿着与铁素体长轴成一定角度平行排列。下贝氏体铁素体的亚结构为位错,密度比上贝氏体高。下贝氏体中铁素体过饱和碳含量高于上贝氏体。 马氏体 板条马氏体是低、中碳钢中形成的一种典型马氏体组织,在一个原奥氏体晶粒内部有几个(3-5个)马氏体板条束,板条束间取向随意;在一个板条束内有若干个相互平行的板条块,块间是大角晶界;在一个板条块内是若干个相互平行的马氏体板条,板条间是小角晶界。马氏体板条内存在大量的位错,所以板条马氏体的亚结构是高密度的位错和位错缠结。板条状马氏体也称为位错型马氏体。 片状马氏体是中、高碳钢中形成的一种典型马氏体组织,在一个原奥氏体晶粒内部有许多相互有一定角度的马氏体片。马氏体片的空间形态为双凸透镜状,横截面为针状或竹叶状。在原奥氏体晶粒中首先形成的马氏体片贯穿整个晶粒,将奥氏体晶粒分割,以后陆续形成的马氏体片越来越小,所以马氏体片的尺寸取决于原始奥氏体晶粒的尺寸。片状马氏体的形成温度较低,在马氏体片的周围往往存在着残余奥氏体。片状马氏体的内部亚结构主要是孪晶。当碳含量较高时,在马氏体片中可以看到中脊,中脊面是密度很高的微孪晶区。由于马氏体片形成时的相互撞击,马氏体片中存在大量的显微裂纹。二、 晶体结构 珠光体 铁素体:体心立方 渗碳体:复杂晶格 贝氏体 体心立方 马氏体 体心正方三、 形成的热力学条件 珠光体 动力是体系自由能的下降,其大小取决于转变温度。过冷度越大,转变驱动力越大。珠光体转变温度较高,原子扩散能力较强,在较小的过冷度时就可以发生珠光体转变。 贝氏体 驱动力是体系的自由能差,阻力包括界面能和界面弹性应变能。由于碳的扩散,降低了形成贝氏体中铁素体的碳含量,使铁素体的自由能降低,增大了新旧两相的自由能差,提高了相变驱动力。另一方面,碳原子从奥氏体中析出,使奥氏体中出现贫碳区,降低了切变阻力,使切变可以在较高温度发生。 马氏体 驱动力是在转变温度下奥氏体与马氏体的自由能差,而转变阻力是界面能和界面弹性应变能。马氏体相变新相与母相完全共格,同时体积效应很大,因此界面弹性应变能很大。为了克服这一相变阻力,驱动力必须足够大。因此马氏体相变必须有很大的过冷度。四、 形成过程 珠光体 珠光体转变温度较高,铁原子和碳原子都可以发生扩散,属于扩散型相变。 形核:形核部位是奥氏体晶界或奥氏体与其它相(渗碳体,铁素体)的相界面。领先相可以是铁素体,也可以是渗碳体。 长大:横向长大很好理解,形成一片渗碳体后,两侧奥氏体中碳浓度下降,促进了铁素体形核,并平行于渗碳体片生长,结果又导致渗碳体片的形核与长大,最后得到片层相间的平行的珠光体团。 纵向长大可以由碳扩散过程来解释。碳在奥氏体中的扩散速度决定了珠光体的纵向长大速度。晶格的重构是由铁原子的自扩散完成的。 贝氏体 贝氏体转变是一个形核长大的过程,形核需要有一定的孕育期。在孕育期内碳原子在奥氏体中重新分布,形成贫碳区,并成为铁素体的形核部位,达到临界晶核尺寸后,将不断长大。由于转变温度较低,铁原子不能扩散,铁素体按共格切变方式长大,形成铁素体条或片。铁素体晶核长大过程中,过饱和的碳从铁素体向奥氏体中扩散,并于铁素体条间或铁素体内部沉淀析出碳化物,因此贝氏体长大速度受碳的扩散控制。按共格切变方式长大的铁素体和富碳奥氏体或碳化物的混合组织,称为贝氏体。贝氏体转变包括铁素体的成长与碳化物的析出两个基本过程,它们决定了贝氏体中两个基本相的特征。 在上贝氏体形成温度范围内,首先在奥氏体晶界或附近贫碳区形成铁素体晶核,并成排地向奥氏体晶粒内长大。条状铁素体前沿碳原子不断向两侧扩散,铁素体中多余的碳向两侧相界面扩散。由于碳在铁素体中的扩散速度大于在奥氏体中的扩散速度,碳在铁素体两侧的奥氏体中富集,到一定程度时,在铁素体条间沉淀出渗碳体。 下贝氏体形成温度较低,首先在奥氏体晶界或晶内贫碳区形成铁素体晶核,并长大成片状。由于转变温度较低,碳原子在奥氏体中扩散困难,很难迁移至晶界,而碳在铁素体中可以扩散。因此在铁素体长大的同时,碳原子只能在铁素体的某些亚晶界或晶面上聚集,进而沉淀析出细片状碳化物。在一片铁素体长大的同时,其它方向的铁素体也会形成。 马氏体 非均匀形核:以晶体缺陷和内表面等为核心形成马氏体核胚。面心立方密排面层错出现密排六方单元而成为马氏体核胚。 自促发形核:已经生成的马氏体能促发未转变母相的形核,称为自促发形核。一个原奥氏体晶粒内部往往在某一处形成几片马氏体。晶界不是马氏体占优势的形核部位,等温转变主要是自促发形核。五、动力学 珠光体1、 珠光体的形核率和长大速率 珠光体形核率和长大速率与形成温度的关系:随转变温度降低,过冷度增大,奥氏体与珠光体自由能差增大,转变动力增大,形核率增大。随转变温度降低,原子活动能力减弱,形核率减小。随转变温度降低,原子扩散速度减慢,晶核长大速度降低。随转变温度降低,奥氏体中的碳浓度差增大,碳浓度扩散速度提高,晶核长大速度提高。随转变温度降低,珠光体片层间距减小,C原子运动距离减小,珠光体长大速度提高珠光体的形核和长大速度与转变温度的关系曲线均有极大值。 珠光体的形核和长大速率与转变时间的关系:随转变时间增加,形核率增大,晶核长大,速度变化不大。2、 珠光体转变动力学图 珠光体转变有孕育期。随转变温度降低,孕育期减小,某一温度孕育期最短,温度再降低,孕育期又增加。随转变时间增加,转变速度提高,当转变量超过50%时,转变速度又逐渐降低,直至转变完成。3、 影响珠光体转变的动力学因素 碳含量:亚共析钢,碳含量增加,先共析铁素体析出速度降低,珠光体转变速度也降低。过共析钢,碳含量增加,先共析渗碳体析出速度增大,珠光体转变速度提高。 奥氏体成分均匀性和碳化物溶解情况的影响:奥氏体成分不均匀和有未溶碳化物时,先共析相和珠光体的形成速度提高。 奥氏体晶粒度的影响:奥氏体晶粒细小,先共析相和珠光体的形成速度提高。 奥氏体化温度和时间影响:奥氏体化温度提高或保温时间延长,碳化物进一步溶解,奥氏体更加均匀,经历进一步长大,珠光体转变推迟。 应力和塑性变形的影响:对奥氏体进行拉应力或塑性变形,珠光体转变速度加快。 贝氏体1、等温形成动力学具有扩散型相变特征。 具有孕育期,开始阶段转变速度较低,然后迅速增大,随后逐渐减小,趋于恒定。2、转变的不完全性——存在残余奥氏体。 提高奥氏体化温度和钢的合金化程度,使转变不完全性增大。提高等温转变温度,使转变不完全性增大。继续等温,残余奥氏体可能转变为珠光体或一直保持不变。后续降温,残余奥氏体可能转变为马氏体或一直保持不变。3、贝氏体的转变速度控制因素。 上贝氏体的转变速度取决于碳在奥氏体中的扩散速度。下贝氏体的转变速度取决于碳在铁素体中的扩散速度。 马氏体1、碳钢和低合金钢中的马氏体降温转变 奥氏体快冷至Ms点以下时,立即生成一批马氏体,不需要孕育期。温度继续下降,又出现第二批马氏体,而先形成的马氏体不再长大,直至Mf温度转变结束。 马氏体形核及长大速度极快,瞬间形核,瞬间长大。马氏体转变量是温度的函数,取决于冷却达到的温度,与在某一温度停留时间无关。 马氏体转变导致体积膨胀,使剩余的奥氏体受到压应力,发生塑性变形,产生强化,继续转变为马氏体的阻力增大。因此在某一温度马氏体转变结束后,要继续转变,必须继续降温,提供更大的相变驱动力。这就是马氏体转变一般为降温转变的原因。2、Fe-Ni合金中的爆发式转变 Ms点低于0℃的Fe-Ni合金冷却到0℃以下的某一温度(Mb)时,马氏体相变突然发生,并伴有声响,放出相变潜热。 随Ni含量增加,爆发转变温度下降,爆发转变量提高,后续降温转变速度下降;当Ni含量特别高时,爆发转变量急剧下降。3、等温转变和表面转变 Ms点低于0℃的Fe-Ni-Mn合金在低温下可以发生等温转变,转变动力学呈“C”曲线特征,形核需要孕育期,长大速度很快。 Ms点略低于0℃的Fe-Ni-C合金在0℃放置时,试样表面会发生马氏体转变。这种在稍高于合金Ms点温度下试样表层发生的马氏体转变称为马氏体表面转变,得到的马氏体为表面马氏体,表面应力状态导致。六、特征 贝氏体 1、贝氏体转变需要一定的孕育期,可以等温形成,也可以连续冷却转变。 2、贝氏体转变是形核长大过程,铁素体按共格切变方式长大,产生表面浮凸,碳原子可以扩散,铁素体长大速度受碳扩散控制,速度较慢。 3、贝氏体转变有上限温度(Bs)和下限温度(Bf)。 4、较高温度形成的贝氏体中碳化物分布在铁素体条之间,较低温度形成的贝氏体中碳化物主要分布在铁素体条内部。随形成温度下降,贝氏体中铁素体的碳含量升高。 5、上贝氏体转变速度取决于碳在奥氏体中的扩散速度,下贝氏体转变速度取决于碳在铁素体中的扩散速度。 6、上贝氏体中铁素体的惯习面是(111) γ,下贝氏体铁素体的惯习面是(225)γ,贝氏体中铁素体与奥氏体之间存在K-S位向关系。 马氏体1、切变共格和表面浮凸现象。 奥氏体向马氏体晶体结构的转变是靠切变进行的,由于切变使相界面始终保持共格关系,因此称为切变共格。由于切变导致在抛光试样表面在马氏体相变之后产生凸起,即表面浮凸现象。 2、马氏体转变的无扩散性。 原子不发生扩散,但发生集体运动,原子间相对运动距离不超过一个原子间距,原子相邻关系不变。转变过程不发生成分变化,但却发生了晶体结构的变化。转变温度很低,但转变速度极快。3、具有一定的位相关系和惯习面。4、马氏体转变是在一定温度范围内完成的。 马氏体转变是奥氏体冷却到某一温度时才开始的,这一温度称为马氏体转变开始温度,简称Ms点。 马氏体转变开始后,必须在不断降低温度的条件下才能使转变继续进行,如冷却中断,则转变立即停止。当冷却到某一温度时,马氏体转变基本完成,转变不再进行,这一温度称为马氏体转变结束温度,简称Mf点。 从以上分析可以看出,马氏体转变需要在一个温度范围内连续冷却才能完成。如果Mf点低于室温,则冷却到室温时,将仍保留一定数量的未转变奥氏体,称之为残余奥氏体。5、马氏体转变的可逆性。 在某些合金中,奥氏体冷却转变为马氏体后,重新加热时,已经形成的马氏体又可以通过逆向马氏体转变机构直接转变为奥氏体。这就是马氏体转变的可逆性。将马氏体直接向奥氏体的转变称为逆转变。逆转变开始温度为As点,终了温度为Af点。Fe-C合金很难发生马氏体逆转变,因为马氏体加热尚未达到As点时,马氏体就发生了分解,析出碳化物,因此得不到马氏体逆转变。七、力学性能 珠光体1、珠光体的力学性能 影响珠光体性能的因素:奥氏体晶粒尺寸,珠光体团晶粒尺寸,珠光体片层间距,铁素体内部亚结构,渗碳体形状、尺寸和分布。 奥氏体晶粒尺寸和珠光体团尺寸相关,其尺寸越大,综合性能越低。 珠光体片层间距取决于转变温度,间距越小,强度和塑性越高。降温形成的珠光体片层间距大小不一,性能下降。球状珠光体强度较低,但塑性较好,疲劳性能较高。 铁素体内部亚结构是指其中亚晶粒尺寸和位错密度,将影响珠光体的力学性能。 通过热处理可以改变珠光体中碳化物的形态、大小和分布,从而改变珠光体的力学性能。2、铁素体+珠光体: 亚共析钢中的碳含量决定了珠光体含量,影响合金的强度、塑性、冲击功和脆性转变温度,先共析铁素体晶粒尺寸对钢的性能也有很大影响。3、变形珠光体: 使高碳钢获得片层间距细小的珠光体(索氏体),再经过深度冷拔,可以获得高强度钢丝。这样的处理称为派敦(Patenting)处理。派敦处理是使珠光体组织在工业上应用的主要处理方法之一。 索氏体具有良好的冷拔性能:铁素体片薄,位错滑移距离小;渗碳体片薄,可发生弹性弯曲。派敦处理后,钢丝的强度明显提高,其原因主要是铁素体中细小的亚晶尺寸和高密度的位错。派敦处理的应用:钢丝绳,琴用钢丝,弹簧钢丝。 马氏体1、硬度和强度: 马氏体的主要特性是高硬度和高强度。马氏体的硬度随碳含量的增加而升高,当碳含量达到0.6%时,由于残余奥氏体量增加,钢的硬度不再增加。合金元素对马氏体的硬度影响不大。 马氏体高强度的主要原因包括相变强化、固溶强化和时效强化。 强化机理:(1) 相变强化 切变相变导致马氏体内部产生大量位错、孪晶、层错等晶体缺陷,使马氏体强化。(2) 固溶强化 碳原子位于马氏体扁八面体中心,形成以碳原子为中心的畸变偶极应力场,将与位错产生强烈的交互作用,使马氏体强化。 碳含量高于0.4%后,碳原子之间距离太近,畸变偶极应力场相互抵消,强化效果减弱。置换式固溶体的合金元素对马氏体强化效果较小。(3) 时效强化 在相变冷却过程或马氏体转变完成后,碳原子发生偏聚的现象称为自回火。这种由碳原子扩散偏聚钉扎位错引起的马氏体强化称为时效强化。(4) 变形强化 马氏体本身比较软,但在外力作用下因塑性变形而急剧加工硬化,所以马氏体的变形强化指数很大,加工硬化率高。(5) 孪晶对马氏体强度的贡献 当碳含量大于0.3%后,孪晶亚结构逐渐增多,孪晶对马氏体强度产生贡献。(6) 原始奥氏体晶粒和板条马氏体束尺寸的影响 原始奥氏体晶粒越小,板条马氏体束越小,马氏体强度越高。2、韧性: 在屈服强度相同的条件下,位错型马氏体比孪晶型马氏体具有较高的韧性。 孪晶型马氏体韧性较低的原因:回火时,碳化物沿孪晶面析出呈不均匀分布,或碳原子在孪晶界偏聚。 在强化马氏体的同时,使其亚结构保持位错型,是实现马氏体强韧化的重要途径。 位错型马氏体同时还具有脆性转变温度低、缺口敏感性低等优点。3、相变塑性 金属及合金在相变过程中塑性增大,往往在低于母相屈服强度的条件下即发生了塑性变形,这种现象称为相变塑性。马氏体相变过程中发生的相变塑性称为马氏体相变塑性。 变形温度应该在可以形变诱发马氏体相变温度以下。 塑性变形引起的局部应力集中可以由马氏体相变而得到松弛,因而可防止微裂纹的形成。 在发生塑性变形的区域,将有马氏体的形成。随马氏体量的增多,变形强化指数增大,使已发生塑性变形的区域继续发生变形困难,抑制颈缩的产生。信息来源:铸造工业声明:本文所用图片、文字部分源于网络,目的为非商业性知识分享,版权仍属于原作者,如信息有误或涉及版权问题,请第一时间通知,我们将立即处理!来源:材子笔记

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