(1)固溶时效处理促进了显微组织的均匀化激光扫描轨迹的模糊化。
(2)分析了微观组织、物相组成、晶体织构以及内部缺陷等特征。
(3)温度的升高与拉应力的施加共同促进了材料内部破坏的发生。
(4)揭示了四种与小平面、气孔、夹杂和未熔合相关的内部失效模式。
(5)阐明了L-PBF镍基高温合金在650 ℃下的内部失效机理。
本研究首先利用光学显微镜(OM)、扫描电镜(SEM)、X射线衍射(XRD)、电子背散射衍射(EBSD)、微计算机断层扫描(XCT)和白光干涉等多种技术分析了固溶时效处理的L-PBF镍基高温合金的显微组织、物相、织构和内部缺陷。其次,在25 ℃和650 ℃下进行单调拉伸试验,并在相同的温度条件下开展应力比R=-1和0.1的疲劳试验。然后,分析了疲劳断口的拉伸应力-应变关系、S-N曲线以及断口的二维和三维形貌。最后,利用EBSD对650 ℃长寿命状态下的疲劳断裂行为进行了研究。
研究结果表明,固溶时效处理促进了显微组织的均匀化,使激光扫描轨迹趋于模糊,并诱导了强化相的析出。晶粒结构在垂直和平行于打印方向上分别表现为等轴晶和柱状晶,两者均呈现弱<100>取向织构。SA L-PBF镍基高温合金在弹性应力-应变阶段依然保持优异的650 ℃抗力,从而在650 ℃条件下的高周和超高周疲劳范围内仍具备良好的抗疲劳性能。然而,疲劳失效模式随温度变化而发生转变:在25 ℃时,裂纹主要起源于表面,而在650 ℃时,内部失效占主导,并主要由缺陷诱发。
Fig.2. S-N curves of the SA specimens under stress ratios of R=-1 and 0.1 at 25 ℃ and 650 ℃
Fig. 3.SEM observation of typical fracture surfaces under R=0.1 at T=650 °C: (a) interior failure (σmax=650 MPa, Nf=9.868×106); (b) facetted cracking area; (c) interior failure (σmax=600 MPa, Nf=4.12×107); (d) facetted cracking area.
Fig. 4. 3D topographic of typical fatigue fractures at T=650 °C: (a) iInterior failure under R=-1 (σmax=450 MPa, Nf=2.50×107); (b) fracture surface pseudo color map; (c) height curve; (d) interior failure under R=0.1 (σmax=600 MPa, Nf=4.12×107); (e) fracture surface pseudo color map; and (f) height curve.
Fig. 5 Schematic of the phase transition process and fatigue failure mechanis m: (a) microstructure of the as-built sample; (b) microstructure after solution treatment; (c) microstructure after double-step aging treatment; (d) grain with different defects; (e) formation of FCA with microcrack growth; (f) formation of fisheye zone with macrocrack growth.
固溶时效处理通过促进Laves 溶解和强化相γ'/γ''和δ相的析出是L-PBF 镍基高温合金疲劳性能提升的主要原因。在高温环境下,该合金主要发生内部失效,其裂纹萌生源包括晶体学小平面、气孔、未熔合缺陷及夹杂物等。在局部剪切力的作用下,微裂纹沿晶粒内部以穿晶断裂模式扩展。缺陷诱发的小平面聚集是内部失效的典型特征。此外,本文解释了L-PBF镍基高温合金的热处理相变过程,并阐述了其高温疲劳失效机理。
增材制造镍基高温合金已逐步应用于航空发动机和燃气轮机的热端部件。因此,准确评估其在服役环境下的疲劳性能及失效行为至关重要,这不仅为工艺优化和结构性能提升提供关键支撑,还能促进航空动力系统的可靠性改进,进一步推动其工程应用与发展。