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W165:关于压力容器用Fe-1-1材料适配药芯焊丝应进行扩散氢检测及复验的个人看法

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前天,笔者发文W164:新版 GB/T 150.4 对药芯焊丝扩散氢复验要求引发的争议:“复验” 定义该如何界定?围绕 “复验“的定义展开了讨论。

最终得到的结论为: “复验“的定义可直接参照《新华词典》中 “重复检验、再次检验” 的释义进行理解。换言之,复验需以先前已开展的检验或检测为前提条件,若此前并无相关检验要求,则 “复验” 的概念自然不成立。

由于药芯焊丝的3个国家标准均未对扩散氢含量检测提出要求。那根据“复验”的定义,是否压力容器用药芯焊丝就无须复验扩散氢呢。今天笔者就这个问题谈下自己的看法。

GB/T 150.4—2024中第4.3.1.2条明确焊接材料应符合 NB/T47018的要求,故药芯焊丝须符合NB/T47018。

NB/T 47018系列标准中,NB/T 47018.2《承压设备焊接材料订货技术条件 第 2 部分:钢焊条》对焊条有专门的细化要求NB/T 47018.4《承压设备焊接材料订货技术条件 第 4 部分:埋弧焊钢焊丝和焊剂》对埋弧焊焊材有细化要求NB/T 47018.3《承压设备焊接材料订货技术条件 第 3 部分:气体保护电弧焊钢焊丝和填充丝》也对气体保护焊用钢焊丝和填充丝作出专项规定而针对药芯焊丝,目前 NB/T 47018 系列标准中尚无专门的细化要求,仅在 NB/T 47018.1《承压设备焊接材料订货技术条件 第 1 部分:采购通则》中对药芯焊丝提出了1条原则性要求。

下面我们看下NB/T 47018.1中对药芯焊丝的原则性要求。      

3.5 c)提到了打开真空包装后的药芯焊丝保证熔敷金属扩散氢含量的措施,这是否意味着标准的这条要求隐含着对药芯焊丝应进行扩散氢含量检测的要求呢?笔者个人认为不能这样理解。笔者个人理解,标准中的这条要求只是对药芯焊丝打开包装后的防潮措施提出了要求。对于焊条,可以提“焊材领用后应采取保证药皮含水量或熔敷金属扩散氢含量的措施”,由于药芯焊丝无所谓“药皮含水量”,故仅提到了“熔敷金属扩散氢含量”。换句话说,这条要求只是要求保证打开包装后的熔敷金属金属扩散氢含量,不要求焊材本身检测熔覆金属扩散氢含量。

很可能笔者这种解释会有不少同行持不同看法,在此举一个未必恰当的例子以便大家理解。马上天热了,某乒乓球馆张贴了一份公告:为做好防暑降温工作,本球馆室温超过26℃时空调满开,同时提醒各位球友,打球时注意及时补充水分,防止脱水。

上文公告中提到了防止脱水,那如何防止脱水呢,一般情况下运动过程中多补充水分,感觉不适及时休息即可。几乎不会有球友拿着体脂仪测量运动前的身体的水分率,然后运动一段时间再次检测水分率来判断是否脱水吧。公告中隐含的“保证身体的水分率”应该是合理的提醒,但是无须通过检测实际的身体的水分率进行检测。如果这里例子大家理解了,那么前文中笔者的观点—“这条要求只是要求保证打开包装后的熔敷金属金属扩散氢含量,不要求焊材本身检测熔覆金属扩散氢含量”,可能也就能够理解了。   

前面笔者论述了 3.5 c)并没有隐含药芯焊丝应进行熔敷金属扩散氢扩散氢检测的要求。那是否药芯焊丝就真的不用检测熔敷金属扩散氢含量呢。答案是:视情况而定。下面我们再具体分析。

前面分析了NB/T 47018.1的3.5条的c),我们现在看下3.5条的a)和b)。

a)在本标准中有相应种类但没有型号(或牌号)的焊接材料,其技术要求应不低于本标准中同种类焊接材料的规定,并有焊接性能和工程实验依据;

b)在本标准中没有相应种类的焊接材料,其技术要求应比照本标准的规定,并有焊接性能和工程实验依据;

药芯焊丝属于a)还是b)中所属的情况呢,笔者个人认为应该属于b)。对于某种焊条,如其型号不在表1中,则被视为符合a),药芯焊丝都没有这个表,只能按b)处理。

b)规定其技术要求应参照本标准规定,但具体参照方式未明确。笔者个人认为,具体可对标同强度级别、化学成分的焊条。从化学冶金过程分析,与埋弧焊焊丝 / 焊剂组合、带极堆焊焊带 / 焊剂组合、气体保护焊用焊丝与填充丝相比,焊条与药芯焊丝施焊时均采用气 - 渣联合保护,二者的焊接冶金反应机制最为接近,故以焊条作为比照基准较为合理。

新版 GB/T 150.4 仅允许 Fe-1-1 材料和 Fe-8-1 材料使用药芯焊丝。对于 Fe-1-1 材料,其适配的焊条为 E43XX,根据焊条标准( GB/T 5117) 及 NB/T 47018.2《承压设备焊接材料订货技术条件 第 2 部分:钢焊条》,应进行扩散氢检测。对于 Fe-1-2 材料,其适配的焊条为 E3XX系列,根据 焊条标准(GB/T 983) 及 该标准,无须进行扩散氢检测。

由于Fe-1-1 材料适配的焊条应进行扩散氢检测,故Fe-1-1材料适配的药芯焊丝也应进行扩散氢检测,同时还应按GB/T 150.4的要求对扩散氢含量进行复验(制造、安装单位进行)。

由于Fe-8-1适配的焊条无须行扩散氢检测,故Fe-8-1材料适配的药芯焊丝也无须进行扩散氢检测,这样制造、安装单位也就无须进行扩散氢的所谓“复验”了。

最后需要强调的是,本文观点仅代表笔者个人看法,仅供各位同行参考。

附市场总局网站关于奥氏体不锈钢焊材复验的答复,笔者认为其中部分内容与我们今天讨论的话题有相似之处。      

另有关药芯焊丝的话题还没有结束,如Fe-1-1材料适配的焊条为E43XX,那适配的药芯焊丝是否可以用市场上常见的高一个强度级别的TWE-711或GFL-71吗? 采购时应该提哪些补充要求才能保证采购的药芯焊丝符合NB/T 47018 的规范?这些问题以后笔者以后会专门发文讨论。



来源:压力容器工程师
化学冶金焊接材料管道
著作权归作者所有,欢迎分享,未经许可,不得转载
首次发布时间:2025-06-11
最近编辑:1天前
君雔
本科 | 高级工程师 压力容器工程师
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分享 | 高压螺纹锁紧环式换热器的发展历程!

在高压加氢装置中,除了加氢反应器,还有另一种结构特殊、材料与反应器类似的换热器设备-反应产物换热器,用于加氢反应产物的换热。从反应器出来的反应产物,经过高压换热器冷却后进入分馏部分;同时,反应原料则经过高压换热器的加热后,再先后进入反应炉、反应器。这其实也构成了一个进、出料的换热循环。通常一套加氢装置会有多台高压换热器组成反应产物换热系统。这些高压换热器的良好运行对整个装置的安全、平稳运行有着重要意义,同时也对装置的节能降耗起着重要作用。典型的一段加氢裂化流程为解决高压换热器密封问题的设计结构有多种。目前,在高压加氢装置中,最为常用的应该仍是螺纹锁紧环式换热器。螺纹锁紧环式换热器是美国雪弗龙公司和日本千代田公司技术合作的成果。最初的主流制造厂集中在美国和日本。七十年代,我国炼油技术人员在对欧美和日本的考察中,便曾注意并向国内介绍过这种换热器。该型式换热器突出的优越性是管箱头盖部位的密封性能相当安全可靠。存在的内压负荷主要通过管箱盖和螺纹锁紧环由管箱来承受,垫片面上的压缩力较小,所以锁紧螺栓的直径很小。同时,这种型式换热器的管箱与壳体是一体成型,当需要抽出管束进行检修时,由于没有必要移动管箱和壳体,因此管道与换热器接管可采用焊接连接的型式,既节省了接管法兰,又消除了内部流体泄漏的危险。石油部《国外加氢裂化装置考察报告》1978年上世纪70、80年代,在我国引进的加氢装置技术中,开始陆续进口这种设备。1979年,石油工业部引进的茂名、金陵石化加氢裂化装置,工艺专利商为美国联合油公司,工程公司为日本日挥公司,其螺纹锁紧环换热器从日本进口。随着项目的建设和使用,我们的技术专家有机会对高压螺纹锁紧环换热器进行深入研究。1986年,中国石化总公司决定在镇海石化总厂建设一套与茂名项目规模相当的加氢裂化装置,并要求项目设备尽可能实现国产化。同年,成立了“高压热壁反应器、换热器、空冷器的研制”课题攻关小组,高压换热器的研制列入国家“七五”重点科技项目。当时的攻关单位主要有:洛阳石化工程公司(组长单位),镇海石化总厂,兰州石油化工机器总厂。当时,镇海石化总厂80万吨/年加氢裂化装置共有7台高压螺纹锁紧环换热器,其中6台采购于意大利IMB公司,1台按照国产化进行攻关研制。在设计方面,洛阳石化工程公司探索掌握了当时不公开的特殊部位应力计算规律,通过应力分析设计确定特殊部位的几何尺寸,于1987年完成了施工图设计。制造方面,我国当时的装备还比较落后,尤其缺少大螺纹加工所需要的数控镗铣床。制造技术人员只能充分发挥聪明才智,通过对卧式车床的改造,完成大螺纹加工,以及管箱密封槽、大平面金属垫等加工技术。同时完成了筒体局部热处理技术、U型管弯制固溶处理等现在看来稀松平常,在当时的国内却属技术难题的工作。1990年底,首台国产高压螺纹锁紧环换热器研制成功,填补了我国此类高压换热器设计、制造技术的空白。1993年,在镇海石化总厂投入使用。1996年,该“换热器研制”课题通过中国石化总公司专家鉴定,认为高压换热器技术指标达到80年代末期的国际先进水平。首台螺纹锁紧环式换热器在此后的天津石化炼油厂、辽化等7套加氢装置中,高压螺纹锁紧环换热器均实现了国产化。90年代中期,中石化北京设计院(现SEI)研发了双壳程螺纹锁紧环式换热器,以提高传热效率。1997年,兰石制造的首台国产双壳程螺纹锁紧环式换热器(DN1060),应用于天津石化80万吨加氢裂化装置。次年,兰石制造完成了DN1400双壳程螺纹锁紧环式换热器,应用于齐鲁石化140万吨加氢裂化装置。双壳程换热器结构示意图(图片来源:尹丹勤.螺纹锁紧环式双壳程换热器的结构设计.石油化工设备技术,2001,22(5))进入21世纪,随着国内石化行业大发展,加氢装置的类型和规模不断增加,对螺纹锁紧环式高压换热器的需求呈现爆发式增长。国内具备此类换热器制造能力的厂家也逐渐增多。2001年,抚顺机械设备制造公司制造完成DN1400螺纹锁紧环式换热器,应用于镇海炼化。2004年,抚机制造完成了DN1500双壳程螺纹锁紧环式换热器,交付金陵石化。2005年,兰石制造完成了DN1500和DN1600螺纹锁紧环式换热器,分别交付广州石化和齐鲁石化。兰石供货的螺纹锁紧环式换热器(图片来源:http://www.lshec.com)此后,随着对大直径高压换热器需求的日益迫切,中国石化立项研发大直径的螺纹锁紧环式换热器。2007年,由SEI设计,兰石制造的DN1700螺纹锁紧环式换热器完成出厂评审,2008年在青岛炼化320万吨/年加氢处理装置完成试运行。2012年,SEI设计了DN1800的大直径螺纹锁紧环式换热器,2013年在兰石出厂验收。2014年,中化泉州260万吨/年蜡油加氢裂化装置采用了国内首次设计、制造的DN1800螺纹锁紧环式换热器,是当时世界上同类换热器中规格最大的产品之一,综合技术达到世界先进水平。兰石供货中化泉州DN1800螺纹锁紧环式换热器(图片来源:http://www.lshec.com)从80年代末,第一台国产螺纹锁紧环式换热器完成制造,我们用了将近三十年时间,将此类换热器的设计、制造能力提升到世界先进水平——这是炼油产业的黄金发展期,也是炼化装备制造厂的腾飞阶段。兰石、抚机、燕化机等一批化工装备制造企业,配套了相关的加工装备,掌握了此类换热器的制造技术。抚顺机械设备制造公司制造的螺纹锁紧环式换热器DEU1700-18.10/16.60-1027-7/19-2(图片来源:http://www.fs-mw.cn)来源:压力容器工程师

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